LABORATÓRIO TESTES DE BARRO INCENDIADO E METAL
UM-PANELA DE FOGÕES DE CHIMNEYLESS
Relatório de Campo Interino
Ouagadougou, Volta Superior,
1983 de fevereiro
Written Por:
ISSOUFOU OUEDRAOGO
Georges Yameogo
SAM BALDWIN
IVE/CILSS/VITA
Published Por:
VITA
1600 Bulevar de Wilson, Apartamento 500,
ARLINGTON, VIRGINIA 22209 E.U.A.
Tel: 703-276-1800 * Fac-símile:
703/243-1865
Internet: pr-info@vita.org
Prefácio de
Este é o segundo em uma série de relatórios de campo no trabalho feito por
o CILSS Woodstoves Regional o Coordenador Técnico e colaboradores.
Estes não são relatórios polidos, finais mas bastante representam um
tente adquirir pesquisa resulta depressa no campo para ajudar
outro trabalho contínuo e estimular debate.
Obrigado novamente vá para numerosas pessoas e organizações.
First, obrigado vá
para o Centro Nacional para Artesão Rural que Treina (CNPAR), Ouagadougou
para uso do pátio deles/delas em Cissin executar este tests. Nós vamos
goste de expressar especial graças a Mamadou Traore do Desvantajoso
Centro de artesãos, Ouagadougou, e Frédéric Yerbanga, Guilougon, para
a construção deles/delas dos protótipos de fogão de barro incendiados; para Sr. Norbert
do Cissin Metal Centro para a construção dele dos fogões de metal;
e para Fred Hottenroth, Presidente da Corporação de ZZ, para uso de
o Z Ztove. Obrigado também vá para o Grupo de Fogão Wood-ardente a
Eindhoven para o trabalho abrindo caminho deles/delas em fogos protegidos.
Sem o
apoio excelente por estes indivíduos e grupos, o trabalho apresentou
aqui não teria sido possível.
ÍNDICE DE
FOREWORD
Introdução de I. e Resumo
II. Design dos Fogões Testou
III. Test Metodologia
IV. Calculating que o Calor de Por cento Utilizou
V. Erro Análise
VI. Test Resultados
Análise de VII. de Resultados de Teste
Conclusões de VIII.
Referências
LIST DE MESAS
Resumo de I. de Dimensões de Panela
Resumo de II. de Dimensões de Fogão de Barro Incendiadas
Resumo de III. de Dimensões de Fogão de Metal
Resumo de IV. de Variações de Fogão
V. List de Testes Com Problemas
VI. List de Dados
VII. List de Resultados Calculados
Resumo de VIII. de Resultados de Teste através de Variação
Comparação de IX. de Resultados
INTRODUÇÃO DE I. E RESUMO
Neste estudo, esteja uma variedade larga de fogões de chimneyless de um-panela
testada alguns cronometra cada para prover alguma direção para futuro
esforços para desenvolver ótimos desígnios de fogão.
que Tal um esforço tem recentemente
começada no Instituto de Voltaic de Energia (IVE).
Como no primeiro relatório de campo, de 1982 de outubro, testaram todos os fogões
aqui era o tipo de chimneyless de um-panela.
Como discutida pelo outubro
informe, estes fogões têm várias vantagens, como também alguns
desvantagens potenciais, em cima dos fogões volumosos que são disseminados agora,
ao longo da África Ocidental e muitas outras partes do world. Estes
é discutida brevemente abaixo.
EFFICIENCY: O barro incendiado e fogões de metal apresentaram aqui espetáculo mais alto
eficiência térmica que qualquer fogão volumoso conhecido.
fogões Volumosos
tipicamente com chaminés Utilizaram Por cento de espetáculo de Calor (PHUs) de 14 para
21%, e até 25% para modelos de chimneyless (relatório ser publicada).
Há várias razões para a baixa eficiência de fogões volumosos:
* Superfície para troca de calor.
que Os fogões de um-panela testados aqui provêem
para os gases quentes escapar para cima ao redor da panela, aumentando efetivamente,
a área de superfície para troca de calor.
fogões Volumosos com chaminés provêem
pequena superfície para troca de calor para quaisquer das panelas por causa de
a necessidade para fechar os fogões para prevenir a fuga de fumaça
panelas Esféricas agravam este problem. O uso de frágil no room.
materiais como banco (ou areia e barro) também pode reduzir o
área de superfície exposta, desde prover um apoio suficientemente forte,
para a panela freqüentemente requer construindo um prato de topo muito grosso, enquanto cobrindo
até mesmo mais da panela que poderia ser exposta ao gases. Chimneyless quente
fogões volumosos executam melhor que esses com chaminés, desde
a segunda panela (ou primeiro, no modelo de um-panela) tem mais troca de calor
área com os gases quentes.
* Combustão de Combustion. é melhor nos fogões testou aqui que em
fogões volumosos geralmente porque uma grelha é contanto que uniformemente
areja o firebed inteiro.
* Draft. O desenho em um fogão volumoso está descontrolado e normalmente longe
também large. À porta, ar puxado no fogão pode bater o primeiro
panela e it. fresco por causa do canal grande debaixo da primeira panela e
o ar mais estagnado chapeou só debaixo do topo ao redor isto, convective,
transferência de calor para esta panela é pequena.
para controlar o desenho e
melhore transferência de calor à segunda panela, uma confusão normalmente é colocada
diretamente debaixo disto forçar os gases quentes sobre o segundo pot. However,
o desempenho do fogão é bastante sensível à construção
desta confusão e, melhor, a eficiência térmica da segunda panela
é low. Tests espetáculo segundas eficiências de panela de asperamente um quarto para um
terço o da primeira panela.
por causa deste a segunda panela faz freqüentemente
não aqueça bem bastante para cozinhar de fato, e o calor recuperado é de
pequeno uso diferente de por preaquecer arte culinária ou água de banho, ou
comida mantendo morno.
Um fogão de eficiência alto com uma chaminé é possível mas requer um completo
redesenhe da panela e o fogão (relatório ser publicada).
AQUEÇA RECUPERATION: por causa da muito baixa massa deles/delas, este de peso leve
fogões não absorvem uma quantia significante de calor que poderia ser depois
aqueça água depois que o fogo estiver fora; fogões volumosos do. However,
testes (relatório ser publicada) indique que o total de
recuperable aquecem em um fogão volumoso é só 1 a 2% do total
gerada pelo fogo e é assim desprezível.
Therefore, é mais
eficiente sempre usar um fogão de eficiência alto como o de peso leve
ones discutiram abaixo que usar uma baixa eficiência fogão volumoso
e tenta recuperar calor disto depois de cozinhar.
COST: O barro incendiado e fogões de metal testaram aqui pode ser produzida para
menos de 1,000 CFA (o EUA $1 = 350 CFA) para um único pequeno - para médio-de tamanho
pot. é provável que o custo de fogões de barro incendiados pode ser
considerably. reduzido Em Mali, uma um-panela tradicional, chimneyless,
fogão de barro incendiado vale o equivalente de 150 - 250 CFA.
Através de comparação,
fogões de cimento volumosos para duas panelas valeram 5,000 CFA asperamente.
PRODUCTION: Os fogões de barro incendiados semelhante a esses apresentou aqui
foi produzida a uma taxa de 12 a 15 por dia, e taxas de 20 por
dia por oleiro pode ser possível.
Em um teste de produção do metal
fogões (Sepp), taxas de 60 por dia por um time de três adolescentes eram
alcançada sem dificuldade.
Através de comparação, um pedreiro não pode construir
mais de dois fogões de cimento ou um fogão de banco por dia.
além disso,
estabelecimento que poderiam ser usados para a produção de barro incendiado ou
fogões de metal já estão em lugar ao longo de muito do Sahel, e
já são treinados os artesãos para trabalhar com estes tipos de materiais.
Isto pode reduzir a dificuldade de estabelecer produção dramaticamente
instalações e logísticas apóiam, como também reduza a magnitude de
o artesão que treina programas necessário.
Fogão disseminação programas
seja assim simplesmente uma questão de somar um produto adicional para o
linhas de produto existentes de artesãos locais.
PORTABILITY: fogões Portáteis podem ser desejáveis para ambos o urbano
pobre, que freqüentemente movem e que não pode dispor comprar um volumoso, fixo
fogão que eles não podem levar com eles, e para pessoas para que preferem
cozinhe em áreas diferentes de acordo com o tempo.
STABILITY: Os fogões portáteis não são tão estáveis quanto fogões volumosos;
esta pode ser uma desvantagem.
LIFETIME: Todos os materiais usados têm desvantagens potenciais em termos de
lifetime. Fired barro resiste a calor e molha bem mas é frágil.
Cimento resiste bem a água e choques físicos mas fraturas abaixo quando
exposta a heat. Banco tende a rachar um pouco quando exposto a um fogo,
e derreter no Metal de rain. é forte e choque resistente mas tende
corroer (dependendo do tipo) quando exposto a temperaturas altas
na presença de vapor de água, como acontece ao queimar madeira molhada.
HEALTH: que Os fogões de chimneyless apresentaram aqui não provêem para o
evacuação de fumaça (parte da razão para a eficiência alta deles/delas) e
assim não proveja os benefícios de saúde que um fogão com uma chaminé
provê.
ACCEPTABILITY: SOCIAL Muitos fogões de metal portáteis e fogões volumosos
já está em uso na África Ocidental.
Havia vários resultados de testes significantes.
First, apesar do alto
condutividade térmica das paredes de metal deles/delas, os fogões de metal executaram
totalmente well. Com mudanças de desígnio muito simples do Oeste tradicional
Fogão de metal de malgache " africano ", melhorias significantes em corrente térmica,
desempenho é possible. Simply que acrescentam uma grelha a este " malgache "
fogão aumentou seu PHU comum de 18% a 24%.
Further, elevando o
paredes ao redor da panela e deixando só uma abertura estreita (1 cm) entre o
panela e paredes de fogão para a fumaça para escapar mais adiante aumentaram o PHU
a 29% . esperou que ajustes bastante simples em metal existente
fogões de artesão podem significar poupanças importantes em uso de madeira.
Como as habilidades,
materiais (em cidades), e instalações já estão em lugar, disseminação,
de fogões de metal, em princípio, pode se tornar muito mais fácil.
Segundo, a importância deste panela proteger foi enfatizada fortemente
comparando o desempenho do fogão de cilindro de metal simples com um
ranja ao Z Ztove (Hottenroth).
O Z Ztove aperfeiçoou combustão,
mas porque não provê panela que protege para forçar o quente
gases contra a panela inteira se aparecem, não executa qualquer melhor
que o cylinder. Presumably simples, entretanto não contudo testou, enquanto somando um
proteção de panela para este fogão melhoraria seu desempenho.
Terço, seguindo o relatório de outubro testes adicionais eram terminados no
efeito de ar secundário e altura de grelha.
que foi achado que o
adição de ar secundário não teve nenhum efeito observável no desempenho
dos fogões de barro incendiados testados, mas que uma grelha menor para panela
distância melhorou transferência de calor um pouco.
Quarto, vários parede dobro e arranjos de ar primários preaquecidos
era tried. Though o arranjo de parede dobro melhorou desempenho
um pouco em cima do um cilindro de metal de parede, não é provável que seja
suficientemente economicamente justificada.
que O arranjo preaquecendo mostrou
nenhum statistically melhoria significante em cima da parede dobro simples.
Mais adiante prova precisa ser feita antes de qualquer declaração definitiva fosse
feita.
II. DESIGN DOS FOGÕES TESTOU
Um fogão de três-pedra " tradicional, " cinco chimneyless de um-panela incendiaram barro
fogões, e quatorze um-panela chimneyless metal fogões eram tested. O
três-pedra e incendiou fogões de barro, como também as panelas, foi descrita
no relatório de outubro e é resumida nas páginas seguintes para
convenience. Detailed que descrições dos fogões de metal também são
contanto, como é uma discussão dos parâmetros testada com cada variação.
Deve ser notado examinando o fogão e desígnios de panela que o
valores dados para as dimensões não são muito precisos.
Para os incendiaram
fogões de barro em particular, as extremidades são arredondadas, enquanto fazendo difícil um
determinação donde uns certos começos de característica ou paradas; thicknesses de parede
varie; e, incendiando urdiduras até mesmo a forma do fogão de forma que
formas amoldadas na roda de um oleiro não permanecem constantes (i.e., tenha um
diâmetro constante. ) Algumas destas imprecisões são notáveis no
pages. seguinte além disso, nenhum dos desenhos é precisamente para
balança; eles só são ilustrativos.
POTS: que foram feitas As panelas usadas de aluminum. as dimensões deles/delas são determinadas
em Mesa eu debaixo de, e um esboço é provido em Figura 1B. Os dois #3
07p7b.gif (317x317)
panelas eram interchangeably usado em todos os fogões, menos fogão F onde o
diferença pequena em dimensões preveniu a panela de #3b mais pesada de
entrando no fogão abrindo e sentando corretamente.
Only com fogão B
as #2 e #4 panelas usadas.
<Figura 1C>
07p7c.gif (317x317)
<Figura 1D>
07p7d.gif (353x353)
MESA DE EU
RESUMO DE DE DIMENSÕES DE PANELA
POT
#2 #3A #3B #4
Tampe diâmetro (cms) 22.0 24.5 24.5 27.5
Diâmetro de máximo 24.5 26.5 27.0 30.5
Altura total 18.0 19.0 19.0 21.0
Altura de fundo para
DIAMETER DE MAXIMUM 8.0 10.0 10.0 10.0
Peso (kgs) 0.93 1.28 1.58 1.81
Volume (litros) 5.5 7.8 7.9 11.5
FOGÃO A: UM esboço de " fogão " UM, o fogo de três-pedra tradicional, é
mostrada em Figura 1A (localizou de De Lepeleire).
que são colocadas Três pedras
07p7a.gif (393x393)
em uma laje concreta apoiar a panela.
A distância da laje para
o fundo de panela é persistido em asperamente 10 cm. O diâmetro do firebed
possa ser tão grande quanto 20 cm mas é tipicamente 10 a 15 cm.
FOGÕES B, C, D, E, e F: que Estes são tudo incendiaram fogões de barro e são
descrita em mais detalhe no relatório de outubro.
Todos os fogões são
feita completamente de barro incendiado, inclusive a grelha.
Eles têm um único
parede e um aberto (unclosable) porta para entrada de madeira.
There não é nenhum preaquecendo
de ar primário ou secundário.
Panela de apóia, cinco em tudo, consista
de três tiras igualmente espaçadas de barro 0.5 incendiado cm grosso antes das 4 para
5 cm longo, e 2.5 cm wide. Sketches destes fogões são achados dentro
Figure 1. UM resumo das dimensões deles/delas é determinado em Mesa II.
FOGÕES H, K, L, M, e N: Estes são cilíndricos e são feitas de 1 mm
aço de folha (e, em alguns casos, apóia rebar férreo para panela) Fogão de .
ZZ é uma combinação de metal com isolamento de fibra de vidro.
FOGÃO H: Este é um fogão de malgache " de metal " tradicional comprado dentro um
market. local que consiste em um cilindro de metal com um fundo sólido, um
porta grande, e três abas de metal na beira de topo do cilindro estender
inwards e para baixo a um ângulo pequeno apoiar o pot. O
abas são 6 cm largo antes das 6 cm longo, com os cantos bem arredondados e um
andamento de vela leve fora.
FOGÃO K: Este fogão tem uma grelha, uma parede que se levanta ao redor da panela,
e um apoio de panela triangular fez de rebar como mostrada em Figura 1E.
07p7e.gif (437x437)
FOGÃO L: Isto é quase idêntico ao fogão de malgache " tradicional "
(Fogão H) a não ser que tem uma porta menor e uma grelha perfurou em
o normalmente bottom. sólido Para ar para entrar na grelha era necessário
colocar este fogão em três apoios elevar isto fora o chão.
FOGÃO M: Este é um fogão de parede dobro com um closable door. O exterior
parede simplesmente é um cilindro com um fundo sólido e um door. corrediço O
parede interna tem as abas arredondadas e se afilaram para apoios de panela como dentro
Fogão H, uma grelha que é levantada fora o fundo sólido do exterior,
parede, e aberturas em suas paredes para deixar ar dentro debaixo de seu grate. Quando
usada com a porta aberto, o espaço entre as paredes estava fechado ao
tampe com um pedaço de pano para criar um ar morto isolante space. Quando
usada com a porta fechada, o espaço entre as paredes era esquerdo aberto
para ar entrar ao topo, desça, e preaqueça de contato com
a parede interna quente antes de entrar na câmara de combustão.
FOGÕES N: Estes são cilindros de metal todo simples com o mesmo tamanho
porta (10 cm alto antes das 12 cm largo de qual o mais baixo 3.5 cm está abaixo o
grelha) e aberturas (duas aberturas, 8 cm largo e 3.5 cm alto) deixar ar dentro
debaixo do grate. As aberturas estão em lados opostos do fogão e a
ângulos de direito para o door. A grelha (com 200 fura 0.8 cm em diâmetro)
é removível, como é o apoio de panela (12 cm de grelha para
fundo de panela).
É feito The panela apoio de dois pedaços de rebar dobrados em
de cabeça para baixo " W's, " contornou à forma da panela e soldou
junto ao ponto de contato deles/delas no centro, com adicional
braços prenderam entre as pernas deles/delas para força.
Para diâmetro maior
proteções que um anel de metal é colocado na grelha para bloquear entrada de ar entre
a grelha e a parede de fogão.
Como a mesma grelha e apoio de panela é
sempre usada nestes testes, os parâmetros de aeração de firebed e panela,
altura sobre o firebed não afeta os resultados.
Em deste modo
podem ser testados alturas diferentes e diâmetros de proteções de panela para determinar
o efeito em eficiência e a sensibilidade da eficiência para
variações nestes parâmetros.
FOGÃO ZZ: O Z Ztove é produzido pelo ZZ Corporation. que consiste
de uma concha exterior de folha metal 17 cm largo antes das 15 cm fundo antes das 24 cm
high. Dentro é uma camada de isolamento de temperatura alto ao redor de um cilíndrico
combustão câmara 10 cm em diâmetro e 16 cm fundo de grelha
para fogão top. There são três aberturas no stove: uns 3.5 cm diâmetro
buraco cujo centro é 4.5 cm do topo do fogão para madeira
entrada (isto limita o tamanho de madeira a menos que 3.5 cm diâmetro antes das 9
cm longo); uma abertura, 5.5 cm largo antes da 1 cm alto, 17 cm do topo do
fogão, com uma porta corrediça para ar secundário entrar; e uma abertura, 21,
cm do topo do fogão, 12 cm largo e 1.5 cm alto, para primário
ar e para uma bandeja pegar as cinzas que outono da grelha.
O
bandeja corrediça é 11.5 cm largo antes das 14 cm longo antes das 1.5 cm profundamente.
Secundário
ar é preaquecido e entra na câmara de combustão por 36 buracos
0.6 cm em diâmetro, cada espaçou 3 cm separadamente em tiras de espiral do
nível da grelha para dentro de 4 cm do topo do stove. A panela
restos em um mais espacial aproximadamente 3 cm sobre o topo do stove. There está nenhum
provisão por panela proteger.
Várias variações nos fogões básicos listados acima foram tentadas
determine o efeito de parâmetros diferentes em fogão performance. UM
resumo destas variações é determinado em Mesa IV, usando a mesma anotação,
como nas folhas de dados.
Para os fogões de barro incendiados estas variações dão dados no efeito de
aberturas de lado (B e C), o efeito de uma grelha (D), o efeito do
ranja altura (E e F), o efeito de ar primário e secundário (D, E,
e F), e o efeito da altura da parede de fogão ao redor da panela
(VS DE E. F).
Fogões dos que H, K, e L mostram o efeito no fogão de metal tradicional
somando uma grelha e elevando a parede do fogão ao redor do Fogão de pot.
Crudely de M mostra o efeito de uma porta, parede dobro, e preaquecendo o
air. primário e secundário que Os fogões de N mostram para o efeito de vários
alturas e diâmetros de paredes de fogão ao redor da panela.
Fogão de espetáculos de ZZ
o efeito de combustão aperfeiçoada sem as vantagens de panela
protegendo.
TABLE II
RESUMO DE DE DIMENSÕES DE FOGÃO DE BARRO INCENDIADAS
Fogão de
Caracterize B C D E F
Densidades de parede, cms 2.0 2.0 1.0 1.0 1.0
Altura total 19 19 22 21.5 26
Altura, base para flare 14 12 13 13 13
Altura, base para tampar de flare 19 19 19 19 19
Fora de diâmetro, básico 22 22 23 23 23
Fora de diâmetro, topo 31 35 30 30 30
básico solid open sólido que aberto abrem
Ranja nenhum no fixed móvel móvel
Espace debaixo de fundo de grelha -- -- 3.0 5.5 6.0
Ranja thickness -- -- 1.0 1.0 1.0
Grate fura (1.5 cm diameter) -- -- 13 19 19
Grate apóia (3 x 9 cm longo,
3 largo, e 1.5 thick) -- -- --yes de sim
Areje entrada debaixo de grelha
(1.5 cm holes) de diâmetro-- -- 20 18 17
Aberturas de lado sobre fundo sólido
(5 x 1.5 cm) 4 2 -- -- --
Porta (altura largura de x, cm) 11x10-16 10x12 8x12 9x11 9x10
Número respiradouro secundários
(0.8 cm diâmetro)
3 cm sobre top de grelha-- -- 16 16 16
5 cm sobre top de grelha-- -- 17 15 15
Altura, topo de grelha para
assentam #3 panela 11 8 10 6.5 6.0
com lowered de grelha-- -- -- 10 9.5
com #2, #4, pot 9, 12.5 -- -- -- --
Altura de panela expôs
sobre fogão, #3 pot 13 11 13 11 6
#2 panela, #4 pot 9, 16 -- -- -- --
MESA DE III
RESUMO DE DE DIMENSÕES DE FOGÃO DE METAL
Fogão de
FEATURE H K L M M
(outer) (interno)
Altura 18 22 18.5 17.5 20
Circunferência 93 91.5 93 92 85
Ranja, fura 0.8 cm diâmetro no de 62 45 no 60
Areje entrada debaixo de grelha,
2.5 x 2.5 slots nenhum 5 open de no 5
Porta, altura largura de x 13x17 10x12 10x12 11x12 10x12
Ar secundário, 0.8 cm
diameter, 5 cm sobre grate nenhum no no nenhum 15
Ranja a altura de panela 13 12 11 -- 11
FEATURE N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7[\N
HEIGHT 28 25 22 19 25 25 25 25 25
CIRCUMFERENCE 91 91 92 91.5 98 104 110 98 92
MESA DE IV
RESUMO DE DE VARIAÇÕES DE FOGÃO
A1: Três-pedra fogo
Fogão de B1: B com todas as aberturas abrem
Fogão de B2: B com todas as aberturas fechadas
Fogão de B3: B com todas as aberturas abrem, #2 panela
Fogão de B4: B com todas as aberturas abrem, #4 panela
Fogão de C1: C com todas as aberturas abrem
Fogão de C2: C com todas as aberturas fechadas
Fogão de D1: D com respiradouro primários e secundários abrem
Fogão de D2: D com primário (grelha) buracos fecharam, secundário aberto
Fogão de D3: D com primário aberto, secundário fechado
Fogão de D4: D com primário fechado, secundário aberto
Fogão de E1: E com grelha em lugar, secundário aberto
Fogão de E2: E com grelha abaixada, secundário aberto
Fogão de E3: E com grelha em lugar, secundário fechado
Fogão de E4: E com grelha abaixada, secundário fechado
Fogão de E5: E com grelha em lugar, superior meio secundário fechado, abaixe
meio secundário aberto
Fogão de F1: F com grelha em lugar, secundário aberto
Fogão de F2: F com grelha abaixada, secundário aberto
Fogão de F3: F com grelha em lugar, secundário fechado
Fogão de F4: F com grelha abaixada, secundário fechado
Fogão de F5: F com grelha em lugar, superior meio secundário fechado, abaixe
meio secundário aberto
Fogão de H1: H inalterado
Fogão de K1: K inalterado
Fogão de L1: L inalterado
Fogão de M1: M com porta aberto
Fogão de M2: M com porta aberto
Fogão de N1: N1 inalterado
Fogão de N2: N2 inalterado
Fogão de N3: N3 inalterado
Fogão de N4: N4 inalterado
Fogão de N5: N5 inalterado
Fogão de N6: N6 inalterado
Fogão de N7: N7 inalterado
Fogão de N8: N8 inalterado
Fogão de ZZ: ZZ inalterado
III. TEST METODOLOGIA
A metodologia usou, descreveu em detalhes no relatório de outubro, geralmente,
seguida o procedimento de desenho desenvolvido pelo " grupo de Funcionamento
se encontrando em um woodstove campo teste padrão, Marseille, 12 - 14 maio
1982 " e por Dr. Timothy S. Wood.
Foram completados Testes de novembro - dezembro
1982. UMA folha de teste de amostra segue o procedimento de prova
below. descrito Nas amostra teste folha cartas estão cheios nisso
corresponda aos títulos de coluna nos dados crus em seção VI, Teste,
Resultados.
O procedimento de prova listado aqui é idêntico a isso usada dentro o
Relatório de outubro.
1. O fogão e área ao redor é varrido limpe de cinzas e outro
Escombros de .
O fogão é sentido para ter certeza está fresco.
Por causa do
A muito baixa massa térmica de fogões de , geralmente esfriando leva não mais que
30 minutos.
2. condições de Tempo, particularmente areje, é notável.
3. Wood é cortado asperamente em pedaços 3 cm antes das 3 cm antes das 20 a 30 cm
desejam, junto com vários pedaços muito pequenos começar o fogo.
Toda a madeira, enquanto incluindo acendendo, é pesada então em balanças preciso para
10 g mais de 5 kg e fixou ao lado do stove. UMA quantia menor
está retirado desta pilha, separadamente pesou, e usado começar
o fogo.
que Qualquer madeira pôs no fogo é pesado e é registrado separadamente,
além da madeira global weight. Isto provê um
Cheque de que madeira não está extraviada durante o teste
4. A panela a ser usada é pesada e seu peso recorded. Approximately
que são acrescentados 3 kg de água à panela, e o peso total de panela
mais água registrada.
As mesmas panelas e mesma bandeja de equilíbrio são usadas cada tempo, e o deles/delas
Pesos de são known. Nevertheless, eles são pesados cada cuidadosamente
cronometram de forma que, em primeiro lugar, mudanças no desempenho de equilíbrio podem
seja manchado depressa, e secundariamente, de forma que análise de todas as leituras
proverá uma análise de erro áspera e estimativa do
A precisão de equilíbrio de .
5. que A madeira é organizada então no fogão, um pequeno (1 m1 ou assim) quantia
de querosene acrescentou à madeira, e a madeira fixou em fire. Enquanto o
Fogo de é estabelecido, (um minuto ou assim) a temperatura de água é
levado.
Once que o fogo está queimando bem, a panela é colocada no
Fogão de , e um cronômetro é começado.
6. até os que é registrada A temperatura da água cada cinco minutos
que a água começa a boil. A madeira é empurrada dentro ou é somada (depois de
pesando e registrando) para manter um razoavelmente fixo,
mas não excessivamente grande, fire. que os provadores Diferentes variam dramaticamente
na atitude deles/delas sobre o que constitui " um razoavelmente fixo
mas não fogo excessivamente grande. " (Neste estudo, estava variação
reduziu tentando assegurar que um provador testou cada fogão
o mesmo número de tempos. Observações de ) como a cor e
extent de fumaça, o efeito do vento no fogão, ou chamas
que atira fora a porta ou topo de fogão é registrado.
7. assim que a água comece a ferver, as chamas são apagadas; o
Madeira de partida no fogão é pesada e é registrada; o total
de madeira permanecer é pesado e é registrado; e a panela é pesada
e recorded. A quantia de carvão no fogão é nenhum
pesou nem calculou até o fim da segunda parte do
testam.
Nesses casos onde a panela recusa vir a uma fervura,
i.e., onde fica a uma temperatura de 90 [graus] C para mais que 15
Minutos de , a primeira parte do teste é terminada como se tinha sido
completou prosperamente.
8. Nenhuma tampa de qualquer tipo é usada durante qualquer parte do test. As panelas
permanecem completamente descobertos ao longo de.
9. afinal de contas são levados madeira e pesos de panela e são registrados, um pequeno
chegam de madeira é levada novamente da pilha maior, pesou, e
acrescentou ao stove. O fogo é relit, a temperatura de água,
registrou, a panela de água voltou ao fogão, e a cronometragem
começado novamente.
10. É registrada temperatura novamente cada cinco minutos.
que O fogo é
manteve a um nível fixo para manter a temperatura de água acima
90 [graus] C mas debaixo de um boil. Again vigoroso, tampas não são usadas no
Panelas de .
11. Depois de 60 minutos é apagado o fogo novamente, o peso do
Madeira de que permanece no fogão registrou, a madeira restante total
Peso de registrou, o peso de panela registrou, e o peso do
Carvão de que permanece depois que o teste registrasse.
Deveria ser notado que este procedimento não provê uma resolução boa
do poder alto e baixas habilidades de poder do fogão, porque
como tampas de panela não são usadas há uma taxa alta de perda de calor do
pot. para manter temperaturas perto de ferver dado estas circunstâncias,
o provador é obrigado, até mesmo durante a segunda parte do
teste--o " baixo poder para manter um poder bastante alto level. Isto
porém, não está claro em prática como útil uma verdadeira baixa medida de poder
Combustão de is. pode ser mantida a quase qualquer nível de poder
com wood. seco testando um baixo nível de poder, a pessoa pode estar testando mais
a paciência do provador para cortar a madeira em pedaços pequenos e alimento
isto no fogão que um real parâmetro de desempenho do fogão
isto.
SAMPLE LABORATÓRIO TESTE DADOS FOLHA
Teste Number " A" Data
Nome de tester _____________________ Weather condições
Used de panela Tempo de ___________________________
STOVE " B "
COMEÇO:
Peso de pot " Peso de C" de w/water " de panela D "
Peso de tray " de equilíbrio E "
Peso de bandeja de equilíbrio com madeira " F "
TESTE FERVENTE:
Time Elapsed Água Peso de de Remarks
time temperatura que madeira de somou
para incendiar
_____ 0 " G " ______ _________________
_____ 5 _____ ______ _________________
_____ 10 _____ ______ _________________
_____ 15 _____ ______ _________________
_____ 20 _____ ______ _________________
_____ 25 _____ ______ _________________
_____ 30 _____ ______ _________________
_____ 35 " I" _____ ______ _________________
_____ 40 _____ ______ _________________
_____ 45 _____ ______ _________________
Peso da bandeja de equilíbrio e madeira que permanecem no stove _______________
Peso total de madeira nova e a bandeja de equilíbrio " J "
Peso da panela e água " K "
(* ) Note que " H " é a temperatura da água fervente, e " eu " sou
os decorreram tempo.
TESTE CHIANDO:
Time Elapsed Água Peso de de Observações de
time que temperature madeira somou
para incendiar
_____ 0 " G " ______ _________________
_____ 5 _____ ______ _________________
_____ 10 _____ ______ _________________
_____ 15 _____ ______ _________________
_____ 20 _____ ______ _________________
_____ 25 _____ ______ _________________
_____ 30 _____ ______ _________________
_____ 35 _____ ______ _________________
_____ 40 _____ ______ _________________
_____ 45 _____ ______ _________________
_____ 50 _____ ______ _________________
_____ 55 _____ ______ _________________
_____ 60 _____ ______ _________________
Peso da bandeja de equilíbrio e madeira que permanecem no fogão
Peso total de madeira nova e a bandeja de equilíbrio " M "
Peso do carvão que permanece e o equilíbrio " N "
Peso da panela e água " O "
OBSERVAÇÕES:
IV. CALCULANDO O CALOR DE POR CENTO UTILIZADO
O procedimento usou por calcular o calor de por cento utilizado (PHU) era
idêntico a isso no relatório de outubro. A fórmula usada era
PHU = 4.184 (WATER)(TEMP) + 2,260 (EVAP)
18,000 (madeira) - 29,000 (carvão)
onde " água " é o peso inicial da água, temp " é a temperatura
mudança da água, evap " é a massa de água evaporada,
madeira " é a massa da madeira queimada, e " carvão " é a massa de
carvão que permanece ao término do teste.
Todos os pesos são determinados em quilogramas e todas as temperaturas é determinado dentro
Nota de centigrade. que a capacidade térmica (peso x calor específico) de
alumínio é ignorado como é pequeno.
Erro de The devido a este fator é
discutida em maior detalhe abaixo.
Como previamente notada, este cálculo contém algumas suposições implícitas.
Assume, com pequeno erro que o calor oculto de evaporação de
água é 2,260 J/gm, e que o calor específico de água é 4.184 J/gm
C.
Muito menos justificável é as suposições que o calor avalia de madeira
e carvão é 18,000 J/gm e 29,000 J/gm respectively. que Isto era
não verificada durante o curso destes testes.
Nos dados e análise que seguem, são calculados três PHUs diferente:
o PHU para trazer a água a uma fervura; o PHU de chiar o
molhe durante uma hora; e o PHU comum para estas duas partes.
O PHU por trazer a água a uma fervura que usou foi calculado o
equação:
[PHU.SUB.1] = 4.184 (D-C) (H-G) + 2,260 (D-K)
18,000 (F-J) - 14,500 (N-E)
onde as cartas indicam os dados listados na folha de teste de amostra
(veja seção prévia) e nas colunas de dados crus que seguem.
Nota que o valor calorífico do carvão que permanece ao término de
o teste é dividido igualmente entre o primeiro e segundo phases. O
valores para [PHU.sub.1] é listada como uma porcentagem debaixo de coluna " E1 " dentro o
Lista de Resultados Calculados, Mesa VII.
O PHU por chiar a água durante uma hora é calculada semelhantemente.
Neste caso, está a equação usada:
[PHU.SUB.2] = 4.184 (K-C) (H-L) + 2,260 (K-0)
18,000 (J-M) - 14,500 (N-E)
Os valores para [PHU.sub.2] é listada como uma porcentagem em coluna E2, Mesa,
VII, Lista de Resultados Calculados.
O PHU comum, listado como uma porcentagem em coluna EA, Mesa VII, era
calculada usando a equação:
[PHU.SUB.A] = 4.184 (D-C) (H-G) + 2,260 (D-0)
18,000 (F-M) - 29,000 (N-E)
Embora o carvão só foi pesado uma vez e seu peso dividiu
entre a ebulição e chiando fases do teste calculando
o PHU, é provável que o carvão é principalmente estabelecido durante
a primeira fase e uma condição estatal fixa alcançaram durante o segundo
fase. Dividindo isto igualmente entre as duas fases tenderão então para
suavize o primeiro PHU figuram e exageram a segunda figura.
A potência de fogo durante as primeiro e segundas fases também foi calculada
e é listada em Mesa VII como " P1 " e " P2, " em unidades de quilowatts.
As equações calculavam estes valores eram:
P1 = 18,000 (F-J) - 14,500 (N-E)
60 (EU)
P2 = 18,000 (J-M) - 14,500 (N-E)
3,600
Maior detalhe em todos estes pontos é determinado no relatório de outubro.
V. ERRO ANÁLISE
Uma análise de erro completa foi feita no relatório de outubro e não vai
seja repetida here. em resumo, para isto foi mostrado que para um equilíbrio preciso
para 10 gramas e um fogão com um PHU de 27%, medida intrínseca
erros deram um erro asperamente de [+ ou -] 1.4%.
Thus, atenção extrema deve ser
dada à precisão do equilíbrio e, mais adiante, assegurar que o
equilíbrio não vagueia durante a série de prova.
No trabalho feito
aqui um jogo de pesos de OHAUS standards foi usado para conferir o equilíbrio
precisão periodicamente.
Além dos problemas com precisão de equilíbrio, era notável acima
que não foi incluído o peso da própria panela de alumínio no PHU
calculation. Quando a mesma panela sempre é obviamente usada que isto não faz
pose problems. However, nesta série de testes, para o que panela classifica segundo o tamanho de #2
#4 eram usados com fogão B.
Começando com um teste representativo para fogão B, #214, nós podemos calcular
a quantia de energia aquecia as panelas de alumínio diferentes,
e compara isso ao PHU comum como calculada.
Somando um termo por aquecer a massa de alumínio do começar
a temperatura fervente para as panelas de tamanho diferentes nós achamos:
Pot Massa PHU
-- -- 27.1%
#2 0.93 KG 27.5
#3A 1.28 27.7
#3B 1.58 27.8
#4 1.81 27.9
onde nós usamos 0.896 J/gm-C para o calor específico de alumínio
(água tem C=4.184 J/gm-C).
Deve ser notado que usando os valores como determinado na Lista de Dados
(Mesa VI) dá um PHU de 26.95% em vez de 27.1%.
que A diferença é
devido a usar um formato de cópia imprimida de dados que arredonda fora os valores listado
os ajustar na largura de coluna.
Neste caso o valor para o
foi arredondado peso de madeira inicial de 2.205 kg para 2.21 kg que causam
o anterior discrepancy. Os valores calculados de PHU, etc., listou dentro
as mesas usam os valores originais, sem arredondar.
Os valores acharam sobre espetáculo que o erro devido a não inclusive o
peso de alumínio da própria panela é pequeno e pode ser ignorado para o
testes apresentaram aqui.
Além dos anteriores erros internos, havia vários problemas
com a metodologia de teste.
WIND: Como previamente discutiu, o vento foi observado para ser um importante
fator que afeta o tests. UMA parede foi colocado cada teste ao redor
local para reduzir o efeito do vento.
Cada parede era 80 cm alto e no
forma de um " U " 70 cm largo e 110 cm profundamente.
que O fim aberto do U enfrentou
uma três história que constrói aproximadamente 2 m fora, reduzindo vento disso,
direção para essencialmente zero.
Nevertheless, foram observados crosswinds
perturbar os fogões, e alguns dados assumidos os dias mais ventosos têm
afastado de consideração.
MADEIRA UMIDADE CONTENT: O conteúdo de umidade de madeira não era altamente variável
durante esta série de testes desde que toda a madeira foi pre-secada antes
use, como discutida no relatório de outubro.
Secar era terminado colocando
a madeira em polietileno claro entuba 30 cm em diâmetro e 200 cm muito tempo
durante aproximadamente uma semana antes de uso.
Estes tubos cheio de madeira foram partidos dentro
o sol e inclinou a um ângulo de aproximadamente 10 graus, para ambos,
aqueça a madeira e proveja um ar pequeno atual pelo thermosyphon
efeito para remover a umidade do tubo.
temperaturas Internas a
meio-dia era aproximadamente 10 [graus] C sobre ambiente.
Flaps ao término dos tubos
era pendurando esquerdos para impedir para a chuva de entrar.
O conteúdo de umidade
de ar-dried madeira estava depois medida e achou para ser aproximadamente 6%.
Embora o desconhecido, é provável que o conteúdo de umidade da madeira
usada para estes testes era menos que isso.
Vários problemas foram observados em testes individuais e foram listados
em Mesa V na página seguinte.
MESA DE V
LIST DE TESTES COM PROBLEMAS
Teste Problema de Number
134 Problemas de com fogo, madeira perdeu durante teste
145 Problemas de com fogo
154 peso Perdido de panela e molha a intermediário
pisam
157 peso Perdido de panela e molha a intermediário
pisam
170 Stopped depois do primeiro meio devido a escuridão
189 Porta de foi aberta e fechou ao longo do teste
para observar o efeito
193 ventos Pesados
196 Test com covered panela
199B Test com covered panela
200 Test com covered panela
204 Test com covered panela
205 Test com covered panela
206 Test com covered panela
207 Test com covered panela
221 ventos Pesados
224 ventos Pesados
241 Problems com fogo
242 dados Perdidos
261 dados Perdidos
267 ventos Pesados
275-289 Testes de eram terminados em um local de prova novo dar
os provadores novos um pouco de experiência que usa estes fogões
Está claro de olhar para a variação em PHUs entre testes que
lá permaneça várias variáveis descontroladas.
Nenhum dos anteriores dados é incluída no fogão PHU averages. Dentro o
resumo em Mesa VIII que eles são listados em parênteses.
VI. TEST RESULTADOS
TABLE VI
LIST DE DADOS
A B C D E F G H I J K L M N 0
109 E2 1.28 4.28 .65 2.39 24 97 27 2.08 4.04 83 1.59 .68 3.04
110 D3 1.57 4.66 .65 2.64 27 97 50 2.13 4.05 73 1.68 .70 3.12
111 F4 1.27 4.25 .65 2.34 24 97 27 2.05 4.01 84 1.62 .685 2.85
112 E4 1.29 4.28 .645 2.55 29 98 21 2.24 4.08 86 1.73 .69 2.93
113 B2 1.29 4.43 .645 2.69 28 97 45 2.28 4.08 84 1.82 .725 3.18
114 C2 1.57 4.57 .645 2.35 29 98 42 1.88 4.23 80 1.38 .77 3.30
115 A1 1.27 4.38 .64 3.75 30 97 47 2.40 3.99 85 1.53 .84 3.26
116 E1 1.58 4.60 .65 2.71 26 97 33 2.39 4.36 84 1.99 .675 3.41
117 F1 1.28 4.36 .645 2.59 25 97 25 2.28 4.13 86 1.83 .68 3.04
118 D2 1.27 4.29 .645 2.44 29 98 34 2.11 4.05 88 1.75 .71 3.15
119 B1 1.28 4.35 .64 2.65 28 97 35 2.23 3.99 80 1.70 .71 2.98
120 C2 1.29 4.34 .65 2.56 27 97 45 2.15 3.94 84 1.64 .75 2.97
121 E3 1.28 4.21 .645 2.73 30 97 33 2.45 4.05 85 2.06 .685 3.24
122 F1 1.28 4.43 .65 2.53 27 97 40 2.19 4.08 78 1.82 .70 3.17
123 D1 1.29 4.51 .65 2.44 27 97 33 2.07 4.21 84 1.63 .70 3.26
124 F3 1.28 4.53 .645 2.70 27 97 43 2.36 4.17 82 1.90 .68 2.94
125 E2 1.29 4.29 .65 2.63 28 97 28 2.27 4.00 87 1.82 .69 2.93
126 H1 1.57 4.65 .64 2.59 28 97 33 2.09 4.33 84 1.13 .76 3.28
127 F4 1.27 4.41 .65 2.46 27 97 25 2.15 4.17 86 1.66 .69 2.97
128 K1 1.57 4.68 .645 2.79 33 97 22 2.45 4.44 88 1.86 .72 3.20
129 E4 1.28 4.35 .65 2.71 26 97 38 2.25 4.05 87 1.85 .695 2.38
130 B2 1.58 4.65 .65 2.74 29 98 45 2.27 4.29 78 1.70 .80 3.32
131 L1 1.29 4.45 .655 2.49 27 97 44 1.99 4.06 83 1.47 .78 3.28
132 A1 1.28 4.28 .65 3.91 31 97 40 3.21 3.92 83 2.34 .84 3.10
133 E1 1.57 4.58 .65 2.38 25 97 30 2.06 4.34 85 1.64 .68 3.26
134 F2 1.28 4.33 .65 2.29 28 97 43 1.94 4.04 83 1.44 .69 2.95
135 M1 1.57 4.62 .65 2.36 29 97 34 1.88 4.25 86 1.44 .78 3.15
136 B1 1.27 4.56 .64 2.61 30 97 43 2.15 4.22 87 1.64 .76 3.27
137 ZZ 1.34 4.49 .65 2.03 26 97 38 1.60 4.12 83 1.04 .72 3.17
138 E3 1.57 4.53 .645 2.13 27 97 27 1.85 4.29 89 1.42 .685 3.14
139 FL 1.28 4.25 .64 2.51 30 97 23 2.21 3.93 84 1.67 .70 2.66
140 M2 1.58 4.69 .64 2.28 28 94 45 1.67 4.35 80 1.32 .76 3.29
141 F5 1.28 4.33 .645 2.64 29 98 26 2.36 4.04 82 1.98 .67 2.97
142 H1 1.58 4.47 .65 2.67 26 97 35 1.98 4.06 86 1.29 .77 3.06
143 F3 1.28 4.34 .65 2.41 27 97 35 2.12 4.07 86 1.72 .68 2.77
144 E2 1.58 4.69 .65 2.54 27 97 24 2.18 4.42 87 1.63 .68 3.23
145 F4 1.28 4.31 .65 2.82 28 98 35 2.43 3.97 81 1.87 .71 2.81
146 K1 1.58 4.68 .65 2.64 26 97 30 2.27 4.39 85 1.74 .72 3.25
147 E4 1.28 4.32 .65 2.81 30 97 18 2.53 4.12 87 2.03 .68 2.89
148 B2 1.28 4.33 .65 2.64 29 95 49 2.08 3.82 81 1.48 .77 2.83
149 L1 1.57 4.51 .645 2.58 28 97 30 2.16 4.17 79 1.62 .73 3.22
150 E1 1.58 4.40 .64 2.37 28 97 38 1.98 4.07 86 1.54 .69 2.89
151 A1 1.28 4.31 .65 3.74 29 97 34 2.98 4.01 86 1.77 .84 2.86
152 F2 1.28 4.53 .65 2.23 26 97 21 1.98 4.31 88 1.53 .69 3.12
153 M1 1.58 4.59 .65 2.51 28 98 35 2.02 4.11 87 1.43 .78 3.02
154 B1 1.28 4.37 .65 2.35 27 97 25 2.03 0 83 1.47 .70 3.05
A B C D E F G H I J K L M N O
155 E3 1.58 4.74 .65 2.21 28 97 22 1.90 4.54 88 1.44 .67 3.28
156 ZZ 1.35 4.54 .64 2.19 27 97 35 1.75 4.17 82 1.16 .73 3.18
157 F1 1.28 4.30 .65 2.43 27 97 26 2.13 0.00 88 1.75 .70 3.03
158 M2 1.57 4.51 .655 2.60 24 97 18 2.23 4.32 83 1.68 .74 3.12
159 F5 1.28 4.29 .655 2.60 25 97 26 2.30 4.02 86 1.82 .69 2.80
160 F3 1.27 4.31 .645 2.15 29 97 20 1.89 4.09 88 1.51 .69 3.05
161 H1 1.58 4.58 .65 2.66 22 97 40 2.02 4.21 85 1.11 .80 3.05
162 E2 1.28 4.44 .645 2.57 26 97 20 2.22 4.25 88 1.64 .70 2.95
163 F4 1.28 4.42 .645 2.15 30 97 18 1.85 4.20 88 1.40 .685 3.00
164 K1 1.57 4.56 .65 2.42 24 97 20 2.11 4.29 86 1.57 .70 3.07
165 E4 1.27 4.43 .65 2.32 25 97 20 2.01 4.22 88 1.55 .68 3.08
166 A1 1.28 4.41 .65 3.60 30 97 43 2.66 4.10 84 1.56 .89 2.95
167 B2 1.57 4.60 .645 2.60 31 97 20 2.24 4.34 85 1.68 .70 3.12
168 L1 1.57 4.61 .65 2.33 25 97 25 2.00 4.42 88 1.43 .75 3.44
169 E1 1.28 4.39 .65 2.42 27 97 27 2.04 4.27 87 1.72 .70 3.00
170 F4 1.28 4.29 .645 2.31 30 97 31 1.97 3.93 0 0 .73 0
171 M1 1.58 4.66 .65 2.36 27 97 21 2.04 4.42 89 1.57 .69 3.31
172 B1 1.28 4.38 .65 2.05 27 97 25 1.68 4.12 87 1.11 .73 3.09
173 E3 1.28 4.30 .645 2.61 31 97 18 2.31 4.12 88 1.86 .68 2.91
174 ZZ 1.34 4.42 .64 2.13 27 97 18 1.86 4.20 88 1.39 .69 3.22
175 F1 1.28 4.30 .64 2.28 25 97 20 2.04 4.10 88 1.61 .68 2.76
176 M2 1.58 4.33 .64 2.23 25 97 25 1.85 3.99 88 1.29 .80 2.82
177 F5 1.28 4.30 .64 2.15 25 97 19 1.91 4.13 85 1.53 .67 3.03
178 F3 1.27 4.30 .64 2.16 32 97 29 1.82 3.97 86 1.37 .72 2.74
179 H1 1.58 4.57 .65 2.62 26 97 25 2.08 4.33 87 1.30 .82 3.31
180 E2 1.27 4.31 .64 2.28 25 97 15 2.02 4.13 87 1.60 .68 3.12
181 F4 1.28 4.27 .65 2.24 24 97 22 1.94 4.05 85 1.49 .68 2.63
182 K1 1.57 4.57 .64 2.49 24 97 30 2.11 4.28 85 1.43 .73 3.09
183 E4 1.27 4.38 .64 2.69 23 97 22 2.23 4.14 89 1.76 .68 2.86
184 A1 1.27 4.29 .64 3.20 30 92 35 2.34 4.02 79 1.36 .81 3.22
185 B2 1.28 4.28 .645 2.77 24 97 25 2.38 3.93 84 1.80 .71 2.74
186 L1 1.57 4.58 .64 2.28 25 97 25 1.89 4.32 86 1.37 .70 3.29
187 E3 1.27 4.35 .645 2.21 29 97 20 1.96 4.15 88 1.54 .70 3.08
188 F2 1.28 4.38 .65 2.27 24 97 26 2.00 4.14 88 1.52 .69 2.82
189 M12 1.56 4.88 .645 2.52 25 98 25 2.04 4.63 85 1.35 .77 2.25
190 B1 1.28 4.31 .645 2.27 23 97 33 1.88 3.99 86 1.34 .72 2.82
191 E3 1.28 4.39 .64 2.26 29 97 31 1.98 4.15 88 1.51 .70 3.02
192 ZZ 1.34 4.44 .645 2.49 22 97 25 2.12 4.16 85 1.53 .71 3.15
193 F1 1.28 4.29 .65 2.35 24 97 25 2.03 4.06 85 1.57 .695 2.91
194 M1 1.27 4.28 .64 2.69 26 97 21 2.36 4.05 87 1.77 .75 2.87
195 ZZ 1.63 4.71 .65 2.11 26 92 45 1.58 4.23 84 0.94 .72 3.42
196 F5C 1.28 4.32 .645 2.63 25 98 23 2.42 4.22 86 2.04 .675 3.14
197 F5 1.28 4.32 .645 2.30 24 97 31 1.99 4.07 88 1.66 .68 2.95
198 H1 1.28 4.29 .645 2.84 25 97 44 2.06 3.91 85 1.11 .82 2.81
199 F3 1.27 4.33 .64 2.36 21 97 30 2.03 4.05 85 1.58 .695 2.81
1998 F3C 1.27 4.40 .64 2.43 23 98 19 2.15 4.25 89 1.74 .69 3.12
200 E2C 1.27 4.39 .645 2.37 23 98 27 2.08 4.30 88 1.68 .685 3.54
201 K1 1.56 4.58 .65 2.68 20 97 38 2.24 4.10 83 1.56 .79 2.75
202 F4 1.27 4.29 .65 2.12 23 97 27 1.81 4.05 88 1.37 .69 2.80
203 E4 1.27 4.27 .64 2.22 22 97 21 1.93 4.04 87 1.38 .685 2.72
A B C D E F G H I J K L M N O
204 F1C 1.27 4.39 .65 2.31 25 98 23 2.08 4.31 90 1.73 .685 3.36
205 F1C 1.27 4.31 .65 2.26 23 98 24 2.01 4.19 91 1.61 .69 3.05
206 F1C 1.27 4.28 .65 2.28 25 98 38 2.00 4.18 90 1.58 .71 3.13
207 F1C 1.28 4.29 .65 2.44 22 98 25 2.21 4.21 90 1.84 .69 3.30
208 F1 1.27 4.30 .65 2.13 30 97 25 1.86 4.03 89 1.36 .68 2.56
209 B2 1.27 4.29 .64 2.61 19 97 30 2.24 4.03 87 1.68 .725 2.80
210 L1 1.27 4.28 .64 2.47 24 97 50 1.93 3.84 85 1.32 .75 2.86
211 E1 1.57 4.57 .64 2.47 22 97 27 2.20 4.32 87 1.71 .71 3.02
212 F2 1.27 4.35 .645 2.53 23 97 30 2.20 4.09 89 1.69 .71 2.75
213 M1 1.57 4.57 .65 2.42 23 97 23 2.03 4.32 88 1.47 .74 3.17
214 B1 1.57 4.55 .645 2.21 22 97 37 1.80 4.29 87 1.22 .735 3.15
215 E3 1.27 4.33 .645 2.59 21 97 25 2.29 4.10 88 1.85 .70 2.95
216 A1 1.27 4.32 .64 3.18 27 97 36 2.25 4.08 86 1.10 .885 3.12
217 F5 1.27 4.28 .64 2.05 22 97 23 1.78 4.02 87 1.31 .675 2.64
218 K1 1.57 4.59 .645 2.10 21 97 24 1.72 4.25 83 1.17 .71 3.16
219 F3 1.27 4.35 .64 2.52 23 97 23 2.18 4.05 88 1.73 .73 2.72
220 H1 1.57 4.57 .64 3.24 20 97 30 2.54 4.27 85 1.43 .93 3.04
221 E2 1.27 4.35 .645 2.53 20 97 23 2.07 4.08 88 1.29 .695 2.85
222 F4 1.27 4.27 .65 2.43 19 97 33 2.08 3.97 88 1.55 .71 2.59
223 M3 1.57 4.54 .65 2.39 21 97 33 1.92 4.23 85 1.30 .695 3.10
224 E4 1.28 4.28 .65 2.30 19 97 32 1.74 3.90 86 1.03 .70 2.27
225 L1 1.57 4.58 .645 2.32 22 97 29 1.82 4.25 83 1.04 .78 3.12
226 F3 1.27 4.37 .64 2.44 27 97 25 2.11 4.09 87 1.51 .71 2.80
227 H1 1.58 4.58 .65 2.59 23 97 28 1.94 4.25 87 1.08 .815 3.04
228 B3 .935 3.94 .65 2.02 23 97 21 1.67 3.77 88 1.15 .75 2.73
229 F4 1.27 4.34 .645 2.14 21 97 27 1.87 4.15 88 1.36 .71 2.76
230 N2 1.57 4.58 .645 2.21 22 97 28 1.85 4.28 88 1.35 .73 3.24
231 A1 1.27 4.35 .65 3.75 22 97 34 2.80 4.13 86 1.59 .86 3.05
232 B1 1.27 4.26 .645 2.02 27 97 21 1.68 4.08 88 1.12 .77 2.93
233 N4 1.27 4.28 .645 2.49 32 97 39 1.93 3.92 88 1.20 .765 2.95
234 F2 1.28 4.28 .645 2.33 22 97 25 2.06 4.06 87 1.55 .71 2.74
235 N1 1.58 4.58 .645 2.65 22 97 35 2.25 4.25 86 1.66 .735 3.11
236 B4 1.81 4.82 .65 2.39 27 97 32 1.91 4.38 85 1.45 .73 3.30
237 N5 1.57 4.57 .64 2.53 23 97 35 2.02 4.27 87 1.34 .74 3.40
238 F1 1.27 4.28 .645 2.57 23 97 30 2.31 4.02 88 1.91 .69 2.80
239 N3 1.57 4.57 .64 2.76 20 97 26 2.22 4.24 86 1.35 .745 2.90
240 N6 1.58 4.58 .645 2.67 19 97 40 1.80 4.24 88 0.99 .78 3.12
241 F5 1.28 4.30 .64 2.31 21 97 27 1.76 3.93 86 1.06 .71 2.88
242 N7 1.57 4.57 .645 2.41 27 91 70 0 0 0 1.21 .735 3.70
243 N8 1.58 4.59 .64 2.21 18 97 19 1.88 4.32 88 1.23 .70 2.97
244 F3 1.27 4.28 .64 2.29 21 97 30 1.94 3.98 87 1.40 .70 2.53
245 H1 1.57 4.57 .645 3.65 24 97 40 2.78 4.14 88 1.79 .87 3.05
246 B3 0.93 3.93 .645 2.33 24 97 25 1.96 3.71 89 1.40 .73 2.62
247 F4 1.26 4.27 .645 2.24 24 97 25 1.84 3.97 88 1.29 .725 2.69
248 N2 1.57 4.57 .65 2.44 21 97 26 2.05 4.33 89 1.40 .73 2.95
249 A1 1.27 4.27 .65 3.43 23 97 40 2.49 3.92 87 1.57 .81 2.88
250 B1 1.27 4.27 .645 2.53 28 97 22 2.20 4.05 88 1.67 .72 2.80
251 N4 1.57 4.57 .645 2.24 22 97 34 1.59 4.28 90 0.82 .78 3.18
252 F2 1.26 4.26 .645 2.14 19 97 27 1.77 3.99 89 1.34 .70 2.80
253 N1 1.57 4.57 .64 2.25 27 97 18 1.93 4.34 88 1.26 .69 2.97
A B C D E F G H I J K L M N O
254 B4 1.81 4.81 .645 2.43 18 97 27 1.95 4.53 86 1.10 .79 3.02
255 N5 1.57 4.57 .64 2.35 19 94 45 1.54 4.06 85 0.85 .73 3.24
256 F1 1.27 4.27 .645 2.08 23 97 25 1.72 3.93 87 1.16 .695 2.58
257 N3 1.57 4.57 .645 2.55 23 97 31 1.97 4.29 88 1.23 .715 3.02
258 N6 1.57 4.57 .645 2.61 18 97 39 1.94 4.28 87 1.17 .76 3.24
259 F5 1.27 4.27 .645 2.36 18 97 32 2.02 4.00 89 1.60 .715 2.87
260 N7 1.27 4.27 .64 3.19 26 97 25 2.49 4.03 89 1.47 .79 2.82
261
262 F3 1.27 4.27 .645 2.11 19 97 23 1.83 4.03 89 1.32 .69 2.53
263 H1 1.57 4.57 .645 3.00 18 97 24 2.34 4.31 86 1.43 .81 3.09
264 B3 0.93 3.93 .645 2.09 18 97 24 1.69 3.74 88 1.08 .715 2.48
265 F4 1.27 4.27 .645 2.23 19 97 18 1.95 4.05 90 1.37 .70 2.61
266 N2 1.57 4.57 .64 2.26 24 97 22 1.89 4.35 89 1.15 .72 2.97
267 A1 1.57 4.57 .64 4.89 22 85 40 3.41 4.25 79 1.16 .83 3.45
268 B1 1.27 4.27 .64 2.50 21 97 29 2.01 3.93 86 1.42 .71 2.76
269 N4 1.27 4.27 .645 2.66 22 97 33 1.96 3.96 83 0.78 .79 2.81
270 F2 1.27 4.27 .64 2.07 19 97 33 1.62 3.94 86 0.99 .70 2.52
271 N1 1.57 4.57 .64 2.46 17 97 24 2.01 4.23 85 1.19 .74 2.91
272 84 1.79 4.79 .645 2.60 25 97 25 1.95 4.44 88 1.04 .80 3.01
273 N5 1.57 4.57 .64 2.59 17 97 32 1.84 4.19 87 0.85 .715 3.12
274 F2 1.27 4.27 .645 2.11 18 97 27 1.65 3.95 89 1.10 .685 2.45
275 L1 1.27 4.33 0 2.78 20 99 17 2.41 4.13 83 1.49 .067 2.37
276 C1 1.41 4.45 0 2.55 24 98 17 2.07 4.28 85 1.17 .077 2.54
277 B1 1.39 4.37 0 2.44 23 98 12 2.01 4.18 85 .962 .094 2.13
278 K1 1.36 4.33 0 2.24 22 99 19 0 DE 0 86 .846 .049 2.08
279
280 F1 1.24 4.21 0 2.74 20 99 11 2.46 4.07 80 1.86 .018 2.17
281 1.27 4.27 0 DE 2.36 22 98 12 1.91 4.08 85 .961 .083 2.15
282 K1 1.53 4.64 0 2.86 19 99 16 2.37 4.43 86 1.14 .098 2.31
283
284 N3 1.34 4.38 0 2.31 23 98 13 2.10 4.22 85 1.01 .026 2.32
285 B1 1.24 4.23 0 2.78 19 98 18 2.38 4.06 88 1.43 .081 2.33
286 C1 1.40 4.39 0 2.37 19 99 19 1.90 4.18 82 1.01 .109 2.28
287 1.45 4.49 0 DE 2.19 23 99 13 1.59 4.29 82 0.53 .111 2.32
288 N6 1.41 4.43 0 2.32 22 99 12 1.79 4.30 84 .392 .089 2.57
289
ANÁLISE DE VII. DOS RESULTADOS DE TESTES
MESA DE VII
LIST DE RESULTADOS CALCULADOS
UM B P1 P2 E1 E2 EA
109 E2 3.1 2.3 28.3 28.8 27.4
110 D3 2.8 2.0 27.0 31.8 27.7
111 F4 2.9 2.0 30.8 38.3 34.1
112 E4 3.9 2.3 26.4 31.7 28.8
113 B2 2.3 1.9 26.7 31.1 27.8
114 C2 2.6 2.0 24.5 32.0 27.0
115 A1 7.5 3.5 8.1 14.0 9.9
116 E1 2.7 1.9 26.4 33.6 29.2
117 F1 3.3 2.1 28.5 34.1 30.8
118 D2 2.4 1.5 28.3 38.8 32.7
119 B1 3.1 2.3 25.9 29.0 26.4
120 C2 2.2 2.1 30.1 30.2 29.1
121 E3 2.2 1.7 26.5 30.5 27.6
122 F1 2.2 1.6 31.7 39.0 33.5
123 D1 3.0 2.0 27.3 32.0 28.7
124 F3 2.1 2.1 31.4 38.1 33.9
125 E2 3.5 2.0 25.8 33.6 29.3
126 H1 3.7 4.2 21.9 16.3 17.4
127 F4 3.3 2.2 29.2 34.5 31.5
128 K1 3.7 2.6 27.8 30.5 28.8
129 E4 3.3 1.8 20.6 43.8 30.5
130 B2 2.3 2.2 27.0 29.9 27.0
131 L1 2.7 2.1 25.1 25.5 24.2
132 A1 4.1 3.5 16.6 15.5 15.3
133 E1 2.9 1.9 27.2 36.2 31.2
134 F2 2.2 2.3 26.8 31.1 28.2
135 M1 3.3 1.6 25.2 43.2 32.7
136 B1 2.5 2.0 25.8 30.1 27.2
137 ZZ 2.9 2.5 26.3 25.6 24.8
138 E3 2.7 1.9 31.6 37.5 34.5
139 F1 3.2 2.4 34.3 34.0 33.0
140 M2 3.4 1.2 17.6 56.1 29.1
141 F5 3.0 1.8 32.8 40.1 35.4
142 H1 5.0 2.9 16.7 22.2 18.9
143 F3 2.2 1.8 31.5 45.3 38.4
144 E2 4.2 2.6 25.1 29.6 27.1
145 F4 2.9 2.5 26.9 30.5 27.8
146 K1 3.1 2.3 27.9 31.8 29.3
147 E4 4.2 2.3 28.3 33.8 31.0
148 B2 2.8 2.5 23.9 26.3 24.3
149 L1 3.5 2.3 25.5 27.6 25.4
150 E1 2.7 2.0 24.7 38.6 31.3
151 A1 5.3 5.2 14.1 14.3 13.8
152 F2 3.1 2.0 37.3 37.2 36.2
A B P1 P2 E1 E2 EA
153 M1 3.3 2.4 28.3 29.5 28.2
154 B1 3.3 2.6 27.0
155 E3 4.0 2.2 25.7 37.0 31.7
156 ZZ 3.1 2.5 26.7 25.9 25.1
157 F1 3.0 1.7 34.8
158 M2 5.0 2.4 24.4 33.1 28.6
159 F5 3.1 2.2 31.0 35.4 32.8
160 F3 3.3 1.7 33.8 39.7 36.3
161 H1 3.8 3.9 19.0 19.3 18.6
162 E2 4.5 2.6 24.8 31.6 28.4
163 F4 4.4 2.0 28.6 37.5 33.1
164 K1 4.0 2.5 31.3 31.7 30.7
165 E4 4.2 2.1 27.7 34.2 30.8
166 A1 5.2 4.5 11.7 16.8 14.0
167 B2 4.7 2.5 25.0 31.2 27.9
168 L1 2.9 2.4 29.9 26.3 26.7
169 E1 3.7 1.4 19.3 59.4 36.3
170 F4 2.6 9.5 33.9 29.0 26.9
171 M1 4.1 2.1 27.4 33.4 30.2
172 B1 3.6 2.5 27.1 26.8 26.1
173 E3 4.5 2.1 25.3 37.4 31.8
174 ZZ 3.8 2.1 33.8 30.0 30.4
175 F1 3.1 1.9 36.4 43.7 40.2
176 M2 3.0 2.1 35.3 35.2 34.5
177 F5 3.4 1.7 33.3 41.0 36.7
178 F3 2.8 1.9 31.6 41.8 36.5
179 H1 4.8 3.2 19.7 20.9 19.8
180 E2 4.5 1.9 32.2 34.4 32.5
181 F4 3.7 2.1 28.4 43.6 36.5
182 K1 3.0 3.0 28.4 25.8 25.8
183 E4 5.8 2.1 19.5 37.9 28.2
184 A1 6.2 4.2 10.7 12.9 11.3
185 B2 4.0 2.6 28.0 29.8 28.2
186 L1 4.1 2.3 24.3 28.9 26.1
187 E3 3.0 1.8 35.8 37.3 35.8
188 F2 2.8 2.2 34.0 38.7 36.2
189 M12 4.5 2.9 23.1 30.9 26.9
190 B1 3.0 2.4 28.0 32.0 29.5
191 E3 2.2 2.1 34.2 35.0 33.8
192 ZZ 3.8 2.6 28.0 25.0 25.2
193 F1 3.4 2.1 28.1 35.9 31.7
194 M1 3.5 2.4 31.8 31.1 30.5
195 ZZ 3.1 2.9 22.7 18.2 19.7
196 F5C 2.4 1.7 34.5 40.5 37.0
197 F5 2.7 1.5 29.2 48.5 38.2
198 H1 4.3 4.0 15.3 17.9 16.3
199 F3 2.8 2.0 31.2 40.2 35.4
199B F3C 3.7 1.8 30.6 40.0 35.3
200 E2C 2.8 1.8 25.4 27.8 25.7
201 K1 2.5 2.8 34.9 31.3 31.7
A B P1 P2 E1 E2 EA
202 F4 3.0 2.0 29.2 40.0 34.8
203 E4 3.6 2.5 31.9 33.5 32.1
204 F1C 2.6 1.6 31.2 38.2 34.4
205 F1C 2.7 1.8 31.2 40.2 36.0
206 F1C 1.8 1.8 27.4 37.4 32.6
207 F1C 2.3 1.6 32.4 35.4 33.3
208 F1 3.0 2.3 32.3 40.2 36.8
209 B2 3.0 2.4 28.7 32.7 30.4
210 L1 2.7 2.6 23.5 24.9 23.5
211 E1 2.3 2.1 39.4 39.4 38.4
212 F2 2.7 2.2 31.6 37.9 34.8
213 M1 4.1 2.4 26.3 30.6 28.2
214 B1 2.7 2.5 25.6 29.3 27.1
215 E3 3.0 1.9 32.6 38.3 35.1
216 A1 6.1 4.7 10.9 13.2 11.8
217 F5 3.1 2.2 35.5 40.5 37.8
218 K1 4.1 2.4 28.6 29.5 28.1
219 F3 3.4 1.8 33.8 45.7 39.9
220 H1 4.6 4.3 19.4 18.5 18.3
221 E2 5.5 3.6 20.7 21.9 20.9
222 F4 2.7 2.4 30.5 37.1 33.8
223 M3 3.9 2.8 20.9 25.6 22.9
224 E4 4.8 3.3 19.6 31.5 25.8
225 L1 4.1 3.3 23.8 22.5 22.2
226 F3 3.2 2.7 31.8 31.0 30.4
227 H1 5.5 3.6 18.0 21.6 19.6
228 B3 3.8 2.2 26.8 30.7 28.4
229 F4 2.4 2.2 35.9 39.5 37.5
230 N2 3.1 2.1 30.1 31.9 30.4
231 A1 6.8 5.2 10.3 13.7 11.9
232 B1 3.4 2.3 29.1 32.7 30.6
233 N4 3.5 3.1 19.4 20.2 19.3
234 F2 2.6 2.3 36.4 37.2 36.0
235 N1 2.8 2.6 28.6 28.7 27.8
236 B4 3.9 1.9 25.0 36.2 29.6
237 N5 3.6 3.0 20.7 19.1 19.2
238 F1 2.2 1.8 38.0 43.5 40.4
239 N3 5.2 3.9 20.7 22.2 21.1
240 N6 5.7 3.5 12.7 20.8 16.2
241 F5 5.4 3.2 20.2 21.5 20.3
242 N7 14.5
243 N8 4.4 3.0 31.6 29.1 29.2
244 F3 3.0 2.4 29.6 38.7 34.4
245 H1 5.1 4.0 15.3 17.6 16.2
246 B3 3.6 2.4 26.0 28.8 27.1
247 F4 4.0 2.4 26.2 33.9 30.1
248 N2 3.7 2.9 25.5 30.8 28.3
249 A1 6.1 3.9 11.6 17.4 14.1
250 B1 3.6 2.3 28.0 34.6 31.4
251 N4 4.7 3.3 16.3 21.5 18.8
A B P1 P2 E1 E2 EA
252 F2 3.5 1.9 27.5 40.0 33.6
253 N1 4.6 3.1 28.0 28.2 27.5
254 B4 4.0 3.6 24.8 26.8 25.5
255 N5 4.9 3.0 15.6 17.7 16.2
256 F1 3.8 2.6 29.4 33.6 31.3
257 N3 5.0 3.4 16.6 23.8 20.3
258 N6 4.4 3.4 15.8 20.1 17.6
259 F5 2.7 1.7 30.8 41.1 35.7
260 N7 6.9 4.5 13.7 17.5 15.7
261
262 F3 3.2 2.3 33.9 40.8 37.7
263 H1 6.5 3.9 16.6 20.5 18.4
264 B3 4.3 2.7 22.9 29.7 26.5
265 F4 3.8 2.6 35.5 34.5 34.2
266 N2 4.1 3.3 25.9 26.3 25.6
267 A1 9.9 10.4 6.3 4.9 5.4
268 B1 4.4 2.6 22.2 28.4 24.9
269 N4 5.3 5.3 15.6 14.4 14.3
270 F2 3.6 2.9 23.8 31.9 27.9
271 N1 4.6 3.7 26.6 23.2 23.7
272 B4 6.3 3.9 17.8 23.5 20.8
273 N5 6.4 4.6 15.0 15.1 14.6
274 F2 4.7 2.6 22.2 36.9 29.8
275 L1 5.6 4.3 25.2 26.7 25.4
276 C1 7.3 4.2 17.8 27.0 23.3
277 B1 8.8 4.8 21.2 27.4 25.1
278 K1 27.1 29.9 25.6
279
280 F1 7.1 2.9 27.9 42.6 36.6
281 9.4 4.4 19.9 28.5 25.2
282 K1 7.6 5.7 20.6 23.9 22.4
283
284 N3 4.5 5.3 37.1 23.2 24.7
285 B1 5.5 4.4 22.8 25.0 23.9
286 C1 5.9 4.0 21.6 31.0 27.0
287 11.6 4.8 15.5 26.6 22.0
288 N6 11.4 6.6 15.5 17.1 16.1
289
MESA DE VIII
RESUMO DE DE RESULTADOS DE TESTES ATRAVÉS DE VARIAÇÃO
A1 #115 10.0%, #132 15.4%, #151 13.8%, #166 14.0%, #184 11.4%,
#216 11.9%, #231 11.9%, #249 14.1%, (#267 5.4%)
B1 #119 26.4%, #136 27.3%, #154 27.0%, #172 26.2%, #190 29.6%,
#214 27.1%, #232 30.7%, #250 31.5%, #268 25.0%, (#277 25.2%,
#285 23.9%)
B2 #113 27.9%, #130 27.1%, #148 24.3%, #167 27.9%, #185 28.2%,
#209 30.4%
B3 #228 28.4%, #246 27.2%, #264 26.5%
B4 #236 29.6%, #254 25.5%, #272 20.8%
C1 (#276 23.3%, #286 27.1%)
C2 #114 27.0%, #120 29.1%
D1 #123 28.7%
D2 #118 32.7%
D3 #110 27.7%
D4
E1 #116 29.2%, #133 31.2%, #150 31.3%, (#169 36.4%) #211 38.5%
E2 #109 27.5%, #125 29.4%, #144 27.2%, #162 28.4%, #180 32.5%,
(#200C 25.8%, #221 21.0%)
E3 #121 27.7%, #138 34.5%, #155 31.7%, #173 31.8%, #187 35.8%,
#191 33.9%, #215 35.2%
E4 #112 28.8%, #129 30.6%, #147 31.0%, #165 30.8%, #183 28.2%,
#203 32.2%, (#224 25.8%)
F1 #117 30.9%, #122 33.6%, #139 33.1%, #157 34.8%, #175 40.3%,
(#193 31.7%), #208 36.8%, #238 40.4%, #256 31.3%, (#280 36.7%,
#204C 34.5%, #205C 36.1%, #206C 32.7%, #207C 33.3%)
F2 (#134 28.3%), #152 36.3%, #188 36.2%, #212 34.9%, #234 36.0%,
#252 33.7%, #270 27.9%, #274 29.8%
F3 #124 34.0%, #143 38.5%, #160 36.3%, #178 36.6%, #199 35.4%,
(#199BC 35.3%), #219 39.9%, #226 30.5%, #262 37.8%
F4 #111 34.1%, #127 31.5%, (#145 27.9%), #163 33.2%, (170 26.9%),
#181 36.6%, #202 34.9%, #222 33.9%, #229 37.5%, #244 34.4% #247
30.1%, #265 34.3%
F5 #141 35.5%, #159 32.8%, #177 36.7%, (#241 20.4%, #196C 37.0%),
#197 38.2%, #217 37.8%, #259 35.8%
H1 #126 17.5%, #142 18.9%, #161 18.7%, #179 19.8%, #198 16.3%,
#220 18.3%, #227 19.6%, #245 16.2%, #263 18.5%
K1 #128 28.9%, #146 29.3%, #164 30.7%, #182 25.9%, #201 31.7%,
#218 28.1%, (#278 25.6%, #282 22.5%)
L1 #131 24.2%, #149 25.4%, #168 26.8%, #186 26.1%, #210 23.6%,
#225 22.2%, (#275 25.4%)
M1 #135 32.8%, #153 28.3%, #171 30.3%, #194 30.5%, #213 28.3%
M2 #140 29.2%, #158 28.7% #176 34.5%
N1 #235 27.9%, #253 27.5%, #271 23.7%
N2 #230 30.4%, #248 28.4%, #266 25.7%
N3 #239 21.2%, #257 20.3%, (#284 24.7%)
N4 #233 19.4%, #251 18.9%, #269 14.3%
N5 #237 19.2%, #255 16.2%, #273 14.7%
N6 #240 16.3%, #258 17.7%, (#288 16.2%)
N7 #242 14.6%, #260 15.7%
N8 #248 29.3%
ZZ #137 24.9%, #156 25.2%, #174 30.5%, #192 25.3%, #195 19.8%
MESA DE IX
COMPARAÇÃO DE DE RESULTADOS (*)
Variation October This Estudo
A1 11.5 [+ ou -] 1.9% (6) 12.8 [+ ou -] 1.8% (8)
B1 23.0 [+ ou -] 3.7% (7) 27.9 [+ ou -] 2.2% (9)
B2 25.6 [+ ou -] 3.4% (6) 27.6 [+ ou -] 2.0% (6)
B3 -- 27.4 [+ ou -] 1.0% (3)
B4 -- 25.3 [+ ou -] 4.4% (3)
C1 22.4 [+ ou -] 3.2% (7) --
C2 24.8 [+ ou -] 3.1% (5) 28.1 [+ ou -] 1.5% (2)
D1 25.4 [+ ou -] 2.9% (5) #123 28.7%
D2 27.2 [+ ou -] 4.0% (5) #118 32.7%
D3 27.8 [+ ou -] 3.4% (5) #110 27.7%
D4 28.5 [+ ou -] 1.9% (4) --
E1 27.0 [+ ou -] 4.6% (6) 32.6 [+ ou -] 4.1% (4)
E2 26.8 [+ ou -] 3.7% (5) 29.0 [+ ou -] 2.1% (5)
E3 29.8 [+ ou -] 1.6% (5) 32.9 [+ ou -] 2.8% (7)
E4 27.5 [+ ou -] 2.1% (6) 30.3 [+ ou -] 1.5% (6)
E5 24.8 [+ ou -] 3.7% (5) --
F1 36.7 [+ ou -] 2.1% (3) 35.2 [+ ou -] 3.7% (8)
F1c -- 34.2 [+ ou -] 1.5% (4)
F2 30.2 [+ ou -] 4.0% (6) 33.5 [+ ou -] 3.4% (7)
F3 31.7 [+ ou -] 1.5% (3) 36.1 [+ ou -] 2.9% (8)
F4 29.4 [+ ou -] 4.0% (7) 34.1 [+ ou -] 2.2% (10)
F5 -- 36.1 [+ ou -] 1.9% (6)
H1 -- 18.2 [+ ou -] 1.3% (9)
K1 -- 29.1 [+ ou -] 2.0% (6)
L1 -- 24.7 [+ ou -] 1.7% (6)
M1 -- 30.0 [+ ou -] 1.9% (5)
M2 -- 30.8 [+ ou -] 3.2% (3)
(*) Os valores listaram em Mesa que IX dão:
calculam a média [+ ou -] divergência standard (número de testes)
Linhas que conectam testes adjacentes indicam quais testes não têm um
statistically diferença significante.
Isto só era determinado
entre variações de fogão adjacentes para o mesmo fogão, usando o
t-teste (Brownlee).
N1 -- 26.4 [+ ou -] 2.3% (3)
N2 -- 28.2 [+ ou -] 2.4% (3)
N3 -- 20.8 [+ ou -] 0.6% (2)
N4 -- 17.5 [+ ou -] 2.8% (3)
N5 -- 16.7 [+ ou -] 2.3% (3)
N6 -- 17.0 [+ ou -] 1.0% (2)
N7 -- 15.2 [+ ou -] 0.8% (2)
N8 -- #243 29.3%
ZZ -- 25.1 [+ ou -] 3.8% (5)
CONCLUSÕES DE VIII.
Analisando os dados precedendo, o seguinte pode ser notada.
Um fogo de três-pedra tem desempenho significativamente melhor (pelo menos quando
usando uma panela de alumínio) que os valores típicos de 3 - 5% ou 5 - 8%
dada para isto em a maioria literatura de fogão.
Further prova em locais de campo
verifica isto; serão apresentados resultados em outro lugar.
Fogão desempenho de B é relativamente independente do tamanho de panela usado.
Fogões E e espetáculo de F que tendo uma parede mais alta ao redor da panela e um
grelha mais íntimo à panela melhore desempenho mas não mostra qualquer significante
diferencie entre ter e não ter ar secundário.
UM
análise de discrepância nestes fatores está sendo terminada e será
apresentada em outro lugar.
Fogões H, K, e espetáculo de L que, primeiro, o fogão melhorado tradicional H
execute significativamente melhor que um fogo aberto.
However, somando,
uma grelha (fogão L), e levantando a parede ao redor da panela
(fogão K), melhorias significantes no desempenho do tradicional
fogão pode ser made. que Estas melhorias podem ser atacadas pequeno
custo e com os mesmos artesãos, instalações de produção, e distribuição
redes como agora used. Further, como será mostrada em outro lugar,
tal um fogão (fogão K), executa significativamente melhor que
fogões volumosos com chaminés.
Fogão que M mostrou para nenhuma diferença significante entre ter a porta aberto
(e espaço de ar morto entre as paredes) e a porta fechou (e ar
descendo entre as paredes para preaquecer antes de entrar na combustão
câmara) . Further, a melhoria em cima de um fogão de único-parede como
fogão K era pequeno e provável não seria econômico.
que Mais trabalho vai
seja feita nisto.
Fogões que crudely de N mostraram para o efeito em eficiência de fogão do fogão
diâmetro e altura relativo à panela.
Though que os dados apresentados são
longe muito sumário, eles indicam uma redução rápida em desempenho de fogão
com diâmetro crescente ou altura recusando.
que trabalho Adicional é
sendo terminado nisto determinar em maior detalhe a sensibilidade de
o desempenho de fogão para estes parâmetros.
Fogão que ZZ mostrou que não é bastante ter aperfeiçoado combustão; isto
também é necessário forçar o calor na panela usando uma proteção
isso se levanta ao redor da panela, como em fogões K e N.
que Isto pode ser vista
muito claramente em análises de equilíbrio de calor como esse terminado a Eindhoven,
que indicam que as perdas devido a combustão incompleta são tipicamente
menos que 10% da produção de calor total do fogo, enquanto fogão
corpo e perdas de gás de cano de chaminé combinadas estão tipicamente perto de 70%.
Em termos de ampla disseminação, fogão que ZZ tem vários outro
problems. é mais caro e mais difícil fabricar que um
cilindro de metal simples com uma grelha, e requer aquela madeira seja
cortada em pedaços pequenos para entrar no fogão.
Cutting madeira em pequeno
pedaços requererão máquinas de cavaco.
que madeira Pequena também requer para isso
a pessoa que usa o pagamento de fogão consideravelmente mais atenção para alimentar
o fogo que é agora necessário.
Todos estes pontos posam obstáculos sérios
para tirar tais fogões no campo.
Finalmente, é interessante a nota para fogão Fl que os testes com
a panela cobriu espetáculo nenhuma diferença significante em desempenho comparado
para os testes com a panela aberto.
que Isto é esperada desde o parâmetro
ser testada é a transferência de calor à panela do gases. quente Como
a temperatura de panela está a ferver com ou sem a tampa, o calor
transfira, determinou pela diferença de temperatura entre o quente
gases e a panela, restos o mesmo.
Only a baixo poder, e a
temperaturas debaixo de ferver onde a evaporação de água da panela
mudanças dramaticamente com o uso de uma tampa, estará lá um
diferença significante.
REFERÊNCIAS DE
Brownlee. Teoria Estatística e Methodology. John Wiley & Filhos, 1960.
Eindhoven. Alguns Estudos em Fogos Abertos, Fogos Protegidos, e Pesado
Fogões de .
1981 de outubro.
Hottenroth. ZZ Corporação, 10806 Rua de Kaylor, Los Alamitos,
Califórnia 90720. comunicação Pessoal.
Sepp, Bussman, e Sepp. Produção Testes de Fogões de Metal em Superior
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Yameogo, Ouedraogo, e Baldwin.
Laboratório Testes de Fogões de Barro Incendiados, o
Economias de de Fogões Melhorados, e Perda de Calor de Estado Fixa de
Stoves. CILSS/VITA Volumoso, 1982 de outubro.
Yameogo, Bussman, Simonis, e Baldwin.
Comparação de de Fogões Melhorados,
Laboratório Testes e Arte culinária Controlada Tests. IVE, Eindhoven,
CILSS/VITA. ser publicada.
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