LABORATORIO PROVE DI CRETA SPARATA E METALLO
UNO-PENTOLA DI LE STUFE DI CHIMNEYLESS
Rapporto di Campo Provvisorio
Ouagadougou, Volta Superiore
febbraio 1983
Written Da:
ISSOUFOU OUEDRAOGO
GEORGES YAMEOGO
Samuele di Baldwin
IVE/CILSS/VITA
Published Da:
VITA
1600 Boulevard di Wilson, Seguito 500
ARLINGTON, VIRGINIA I 22209 STATI UNITI
Tel: 703-276-1800 * il Facsimile:
703/243-1865
Internet: pr-info@vita.org
Prefazione di
Questo è il secondo in una serie di rapporti di campo sul lavoro fatto da
il CILSS Woodstoves Regionale Coordinatore Tecnico e collaboratori.
Questi non sono levigati, finale rapporti ma piuttosto rappresenta un
tenti di trovare rapidamente risultati di ricerca nel campo per aiutare
lavoro in corso ed altro ed incentivare dibattito.
Grazie vanno di nuovo a persone numerose ed organizzazioni.
First, grazie vanno
al Centro Nazionale per Artigiano Rurale che Addestra (CNPAR), Ouagadougou
per uso del loro cortile in Cissin per compiere questi tests. Noi possiamo
piaccia esprimere speciale grazie a Mamadou Traore del Handicappato
Centro di artigiani, Ouagadougou, e Frederic Yerbanga, Guilougon, per
la loro costruzione dei prototipi di stufa di creta sparati; al Sig. Norbert
del Cissin Metallo Centro per la sua costruzione delle stufe di metallo;
ed a Fred Hottenroth, Presidente della Società per azioni di ZZ, per uso di
lo Z Ztove. Grazie anche vada al Gruppo di Stufa Legno-che brucia a
Eindhoven per il loro lavoro di pionierismo su fuochi schermati.
Senza il
appoggio eccellente da questi individui e gruppi, il lavoro presentò
qui non sarebbe stato possibile.
INDICE DI
FOREWORD
Introduzione di I. e Sommario
II. Design delle Stufe Esaminò
III. Test la Metodologia
IV. Calculating che il Calore di Percento ha Utilizzato
V. Errore Analisi
VI. Test i Risultati
L'Analisi di VII. di Risultati di Prova
Conclusioni di VIII.
Referenze
LIST DI TAVOLE
Sommario di I. di Dimensioni di Pentola
Sommario di II. di Dimensioni della Stufa del Clay Sparate
Sommario di III. di Dimensioni della Stufa del Metallo
Sommario di IV. di Variazioni di Stufa
V. List di Prove Con Problemi
VI. List di Dati
VII. List di Risultati Calcolati
Il Sommario di VIII. di Risultati di Prova di Variazione
Paragone di IX. di Risultati
INTRODUZIONE DI I. E SOMMARIO
In questo studio, una varietà larga di stufe di chimneyless di uno-pentola sia,
esaminato alcune volte ognuno per provvedere della direzione per futuro
sforzi di sviluppare disegni di stufa ottimali.
che tale sforzo ha recentemente
cominciato all'Istituto di Voltaic di Energia (IVE).
Come nel primo rapporto di campo, tutte le stufe esaminarono da ottobre 1982,
ecco il tipo di chimneyless di uno-pentola.
Come discusso di ottobre
riporti, queste stufe hanno un numero di vantaggi, così come alcuni
svantaggi potenziali, sulle stufe massicce che ora sono disseminate
in tutto Africa Dell'ovest e molte parti altre del world. Questi
è discusso brevemente sotto.
EFFICIENCY: La creta sparata e stufe di metallo presentarono qui show più alto
efficienza termale che alcuna stufa massiccia e nota.
stufe Massicce
con camini Percento di show di Calore Utilizzarono tipicamente (PHUs) di 14 a
21%, e su a 25% per modelli di chimneyless (rapporto per essere pubblicato).
Ci sono molte ragioni per l'efficienza bassa di stufe massicce:
* Superficie per cambio di calore.
che Le stufe di uno-pentola esaminate qui provvedono
per le benzine calde per scappare su circa la pentola, aumentando efficacemente
l'area di superficie per cambio di calore.
stufe Massicce con camini provvedono
poco affiori per cambio di calore ad alcune delle pentole a causa di
la necessità a chiusura via le stufe di prevenire la fuga di fumo
nel room. pentole Sferiche aggravano questo problem. L'uso di fragile
materiali come banco (o sabbia e creta) può ridurre anche il
area di superficie esposta, fin da provvedendo un appoggio sufficientemente forte
per la pentola spesso richiede costruendo un piatto di cima molto spesso, mentre coprendo
anche più della pentola che potrebbe essere messo in mostra al gases. Chimneyless caldo
stufe massicce compiono migliori di quelli con camini, da allora
la seconda pentola (o prima, nel modello di uno-pentola) ha più cambio di calore
area con le benzine calde.
* Il Combustone di Combustion. è migliore nelle stufe esaminò qui che in
stufe massicce generalmente perché una grata è provvista che uniformemente
aera il firebed intero.
* Draft. La cambiale in una stufa massiccia è incontrollata e di solito lontano
anche large. Alla porta, arie tirate nella stufa possono colpire il primo
pentola ed it. fresco a causa del canale grande sotto la prima pentola e
l'aria più stagnante solo sotto il piatto di cima circa lui, convective
trasferimento di calore a questa pentola è piccolo.
per controllare la cambiale e
migliori trasferimento di calore alla seconda pentola, un schermo di solito è messo
direttamente sotto lui costringere le benzine calde sopra il secondo pot. However,
lo spettacolo della stufa è abbastanza sensibile alla costruzione
di questo schermo e, a migliore, l'efficienza termale della seconda pentola
è low. Tests show secondo efficienze di pentola di rudemente un quarto ad un
terzo quello della prima pentola.
a causa di questo la seconda pentola spesso fa
abbastanza bene non scaldi davvero cucinare, ed il calore recuperato è di
uso piccolo altro che per preriscaldando cottura o bagnare acqua, o
cibo che tiene caldo.
Una stufa di efficienza alta con un camino è possibile ma richiede un completo
ridisegni della pentola e la stufa, (rapporto per essere pubblicato).
Scaldi RECUPERATION: a causa della loro massa molto bassa, questo leggero
stufe non assorbono un ammontare significativo di calore che sarebbe più tardi
scaldi acqua dopo che il fuoco è fuori; massiccio coltiva in serra riscaldata do. However,
prove (rapporto per essere pubblicato) indichi che l'ammontare totale di
recuperable scaldano in una stufa massiccia è solamente 1 a 2% del totale
generato dal fuoco e è così trascurabile.
Therefore, è più
efficiente usare una stufa di efficienza alta come il peso leggero sempre
uni discussero sotto che usare un'efficienza bassa stufa massiccia
e tenta di recuperare calore da lui dopo avere cucinato.
COST: La creta sparata e stufe di metallo esaminarono qui può essere prodotto per
meno che 1,000 CFA (Stati Uniti $1 = 350 CFA) per un singola piccolo - a mezzo-mise in ordine di grandezza
pot. è probabile che il costo di stufe di creta sparate può essere
considerably. ridotto In Mali, un'uno-pentola tradizionale, chimneyless
spese di stufa di creta sparate l'equivalente di 150 - 250 CFA.
Da paragone,
stufe di cemento massicce per due pentole costarono rudemente 5,000 CFA.
PRODUCTION: Le stufe di creta sparate simile a quelli presentò qui
è stato prodotto ad una percentuale di 12 a 15 al giorno, e percentuali di 20 per
giorno per vasaio può essere possibile.
In una prova di produzione del metallo
stufe (Sepp), percentuali di 60 erano al giorno da una squadra di tre adolescenti
realizzato senza la difficoltà.
Da paragone, un muratore non può costruire
più di due stufe di cemento o uno banchi coltivano in serra riscaldata al giorno.
In somma,
installazioni che potrebbero essere usati per la produzione di creta sparata o
stufe di metallo già sono a posto in tutto molto del Sahel, e
artigiani già sono addestrati per lavorare con questi tipi di materiali.
Questo può ridurre drammaticamente la difficoltà di stabilire produzione
installazioni e le logistiche sostengono, così come riduca la magnitudine di
l'artigiano che addestra programmi necessario.
Stove programmi di disseminazione
sia così semplicemente una questione di aggiungere un prodotto supplementare al
linee di prodotto esistenti di artigiani locali.
PORTABILITY: stufe Portabili possono essere desiderabili per ambo l'urbano
povero che frequentemente si muove e che non può permettersi di comprare un massiccio, riparò
stufa che loro non possono portare con loro, e per persone a che preferiscono
cucini in aree diverse secondo il tempo.
STABILITY: Le stufe portabili non sono stabili come stufe massicce;
questo può essere un inconveniente.
LIFETIME: Tutti i materiali usati hanno inconvenienti potenziali in termini di
lifetime. Fired creta resiste a calore ed annaffia bene ma è fragile.
Cemento resiste a bene acqua e colpi fisici ma interruzioni in giù quando
messo in mostra a heat. Banco tende a rompere piuttosto quando esposto ad un fuoco,
e squagliare nel Metallo di rain. è forte e colpo resistente ma bada
corrodere (dipendendo dal tipo) quando esposto a temperature alte
nella presenza di vapore di acqua, come accade quando bruciando legno bagnato.
HEALTH: che Le stufe di chimneyless hanno presentato qui non provvedono per il
l'evacuazione di fumo (parte della ragione per la loro efficienza alta) e
così non provveda i benefici di salute che una stufa con un camino
provvede.
ACCEPTABILITY: sociale Molte stufe di metallo portabili e stufe massicce
già è in uso in Africa Dell'ovest.
C'erano molti risultati di prove significativi.
First, nonostante l'alto
la conducibilità termale dei loro muri di metallo, le stufe di metallo compierono
completamente well. Con cambi di disegno molto semplici dall'Ovest tradizionale
Malgache " africani " massicciano stufa, miglioramenti significativi in termale
spettacolo è possible. Simply che aggiungono una grata a questo " malgache "
stufa aumentò il suo PHU medio da 18% a 24%.
Further, elevando il
muri circa la pentola e lasciando solamente un'apertura stretta (1 cm) tra il
pentola e muri di stufa per il fumo per scappare ulteriore aumentarono il PHU
a 29% . è sperato che piuttosto rettifiche semplici in metallo esistente
stufe di artigiano possono intendere risparmi importanti in uso di legno.
Come le abilità,
materiali (in città), ed installazioni già sono a posto, disseminazione
di stufe di metallo, in principio può divenire molto più facile.
Secondo, l'importanza di questo pentola schermare fu enfatizzata fortemente
comparando lo spettacolo della stufa di cilindro di metallo semplice con un
grattugi allo Z Ztove (Hottenroth).
Lo Z Ztove ha ottimizzato il combustone,
ma perché non provvede pentola che scherma costringere il caldo
benzine contro la superficie di pentola intera, non compie alcuno migliore
che il cylinder. Presumably semplice, sebbene non ancora esaminò, mentre aggiungendo un
scudo di pentola a questa stufa migliorerebbe il suo spettacolo.
Terzo, facendo seguire che prove ulteriori il rapporto di ottobre, era fatto sul
effetto di aria secondaria ed altezza di grata.
che è stato trovato che il
somma di aria secondaria non aveva effetto osservabile sullo spettacolo
delle stufe di creta sparate esaminate, ma che una grata più piccola per mettere in vaso
distanza migliorò piuttosto trasferimento di calore.
Quarto, molto muro duplice e sistemazioni di aria primarie e preriscaldate
era tried. Sebbene la sistemazione di muro duplice migliorò spettacolo
piuttosto sul cilindro di metallo di muro del uno, non è probabile che sia
sufficientemente giustificato economicamente.
che La sistemazione di preriscaldamento ha mostrato
nessun miglioramento statisticamente significativo sul muro duplice e semplice.
Collaudo ulteriore ha bisogno di essere fatto prima che alcuna asserzione definitiva è
fatto.
II. DESIGN DI LE STUFE ESAMINÒ
Una stufa di tre-pietra " tradizionale, " cinque chimneyless dell'uno-pentola spararono creta
stufe, e quattordici chimneyless dell'uno-pentola massicciano stufe erano tested. Il
tre-pietra e sparò creta coltiva in serra riscaldata, così come le pentole, fu descritto
nel rapporto di ottobre e è compendiato sulle pagine seguenti per
convenience. Detailed che descrizioni delle stufe di metallo sono anche
purché, come è una discussione dei parametri esaminata con ogni variazione.
Deve essere notato nell'esaminare la stufa e disegni di pentola che il
valori dati per le dimensioni non sono molto precisi.
Per gli spararono
creta coltiva in serra riscaldata in particolare, gli orli sono arrotondati, mentre facendo difficile un
determinazione di dove una caratteristica certa comincia o si ferma; thicknesses del muro
vari; e, sparando curvature la forma della stufa così che anche
forme plasmate sulla ruota di un vasaio non rimangono costante (i.e., abbia un
diametro continuo. ) Alcune di queste imprecisioni sono notati sul
pages. seguente In somma, nessuni dei disegni è precisamente
scala; loro sono solamente illustrativi.
POTS: che Le pentole usate sono state fatte di aluminum. che le Loro dimensioni sono date
in Tavola io sotto, ed un schizzo è provvisto in Figura 1B. I due #3
07p7b.gif (317x317)
pentole state usate intercambiabilmente in tutte le stufe, eccetto stufa F dove il
la differenza piccola in dimensioni prevenute i #3b più pesanti mettono in vaso da
entrando la stufa aprendo e propriamente facendo sedere.
Only con stufa B
era le #2 e #4 pentole usate.
<Figura 1C>
07p7c.gif (317x317)
<Figura 1D>
07p7d.gif (353x353)
TABLE IO
SOMMARIO DI DI DIMENSIONI DI PENTOLA
POT
#2 #3A #3B #4
Superi diametro (i cm) 22.0 24.5 24.5 27.5
Diametro di massimo 24.5 26.5 27.0 30.5
Altezza totale 18.0 19.0 19.0 21.0
Altezza da fondo a
DIAMETER DI MAXIMUM 8.0 10.0 10.0 10.0
Peso (il kgs) 0.93 1.28 1.58 1.81
Volume (i litri) 5.5 7.8 7.9 11.5
Stufa A: Un schizzo di " stufa " Un, il fuoco di tre-pietra tradizionale, è
mostrato in Figura 1A (tracciò da De Lepeleire).
che Tre pietre sono messe
07p7a.gif (393x393)
su una lastra concreta per sostenere la pentola.
La distanza dalla lastra a
il fondo di pentola è tenuto a rudemente 10 cm. Il diametro del firebed
essere grande come 20 cm ma essere tipicamente 10 a 15 cm.
Stufe B, C, D, E, e F: Questi sono tutti sparati creta coltiva in serra riscaldata e è
descritto in più dettaglio nel rapporto di ottobre.
che Tutte le stufe sono
fatto completamente di creta sparata, incluso la grata.
Loro hanno un singola
muro ed un aperto (l'unclosable) porta per entrata di legno.
There non è preriscaldamento
di primario o aria secondaria.
Pot che appoggi, cinque in tutti consistono
di tre strisce ugualmente spaziate di creta sparata 0.5 cm spesso entro 4 a
5 cm lungo, e 2.5 cm nel quale wide. Sketches di queste stufe sono trovati
Figuri 1. che Un sommario delle loro dimensioni è dato in Tavola II.
Stufe H, K, L, M, e N: Questi sono cilindrici e sono fatti di 1 mm
acciaio di foglio (e, in dei casi, rebar di ferro per pentola sostiene,) la Stufa di .
ZZ è una combinazione di metallo con isolamento di fiberglass.
Stufa H: Questa è una stufa di malgache " di metallo " tradizionale acquistata in un
market. locale che consiste di un cilindro di metallo con un fondo solido, un
porta grande, e tre metallo tabula sull'orlo di cima del cilindro estendere
inwards ed in giù ad un angolo piccolo sostenere il pot. Il
tabulazioni sono 6 cm largo da 6 cm lungo, con gli angoli bene arrotondati ed un
disdegni cero che va fuori.
Stufa K: Questa stufa ha una grata, un muro che sorge su circa la pentola
ed un appoggio di pentola triangolare fatto di rebar come mostrato in Figura 1E.
07p7e.gif (437x437)
Stufa L: Questo quasi è identico alla stufa di malgache " tradizionale "
(La stufa H) a meno che ha una porta più piccola ed una grata diede un pugno in
il bottom. normalmente solido Per aria per entrare la grata era necessario
mettere questa stufa su tre appoggi per elevarlo via la terra.
Stufa M: Questa è una stufa di muro duplice con un closable door. L'esterno
muro è semplicemente un cilindro con un fondo solido ed un door. scorrevole Il
muro interno ha il rotondo ed affusolò tabulazioni per appoggi di pentola come in
Stufa H, una grata che è elevata su via il fondo solido dell'esteriore
muro, e fori nei suoi muri per fare aria in sotto il suo grate. Quando
usato con la porta apra, lo spazio tra i muri fu chiuso al
superi con un pezzo di stoffa per creare un'aria morta ed isolante space. Quando
usato con la porta chiusa, lo spazio tra i muri fu andato via aperto
per aria per entrare alla cima, discenda, e preriscaldi da contatto con
il muro interno e caldo prima di entrare la camera di combustone.
Stufe N: Questi sono tutti i cilindri di metallo semplici con la taglia stessa
porta (10 cm alto da 12 cm largo di che il cm più basso del 3.5 è sotto il
grata) e fori (due fori, 8 cm largo e 3.5 cm alto) fare aria in
sotto il grate. I fori sono su lati opposti della stufa ed a
angoli destri al door. La grata (con 200 0.8 cm buca in diametro)
è rimovibile, come è l'appoggio di pentola (12 cm da grata a
fondo di pentola).
The mette in vaso appoggio è fatto di due pezzi di rebar curvo in
a rovescio " W's, " segnò il contorno di alla forma della pentola e saldò
insieme al loro punto di contatto nel centro, con supplementare
andature impettite legarono tra le loro gambe per forza.
Per diametro più grande
scudi che un anello di metallo è messo sulla grata per rendere impraticabile entrata di aria fra
la grata ed il muro di stufa.
Come la grata stessa ed appoggio di pentola è
sempre usato in queste prove, i parametri dell'aerazione di firebed e pentola
altezza sopra del firebed non colpisce i risultati.
In così
altezze diverse e diametri di scudi di pentola possono essere esaminati per determinare
l'effetto su efficienza e la sensibilità dell'efficienza a
variazioni in questi parametri.
STUFA ZZ: Lo Z Ztove è prodotto dallo ZZ Corporation. che consiste
di un guscio esterno di metallo di foglio 17 cm largo da 15 cm profondo da 24 cm
high. Fra è un strato di isolamento di temperatura alto circa un cilindrico
camera di combustone 10 cm in diametro e 16 cm profondo da grata
coltivare in serra riscaldata top. There è tre aperture nello stove: un diametro di cm del 3.5
buco il cui centro è 4.5 cm dalla cima della stufa per legno
entrata (questo limita la taglia di legno a meno che 3.5 diametro di cm entro 9
cm lungo); una fessura, 5.5 cm largo da 1 cm 17 cm alto dalla cima del
coltivi in serra riscaldata, con una porta scorrevole per aria secondaria per entrare; ed una fessura, 21
cm dalla cima della stufa, 12 cm largo e 1.5 cm alto, per primario
aria e per un carrello per prendere le ceneri che autunno dalla grata.
Il
carrello scorrevole è 11.5 cm largo da 14 cm lungo da 1.5 cm profondo.
Secondario
aria è preriscaldata ed entra la camera di combustone attraverso 36 buchi
0.6 cm in diametro, ognuno spaziò separatamente 3 cm in strisce spirali dal
livello della grata ad all'interno di 4 cm della cima dello stove. La pentola
resti su un più spaziale approssimativamente 3 cm sopra della cima dello stove. There è nessuno
approvvigioni per pentola schermare.
Un numero di variazioni nelle stufe di base elencate sopra di fu provato
determini l'effetto di parametri diversi su stufa performance. Un
quadro di queste variazioni è fatto in Tavola IV, mentre usando la notazione stessa
come sui fogli di dati.
Per la creta sparata coltiva in serra riscaldata queste variazioni danno dati sull'effetto di
fori di lato (B e C), l'effetto di una grata (D), l'effetto del
grattugi altezza (Ed e F), l'effetto di primario ed aria secondaria (D, E
e F), e l'effetto dell'altezza del muro di stufa circa la pentola
(VS DI E. F).
Stufe H, K, e L mostrano l'effetto sulla stufa di metallo tradizionale di
aggiungendo una grata ed elevando il muro della stufa circa la Stufa di pot.
M crudamente gli show l'effetto di una porta, muro duplice e preriscaldando il
air. primario e secondario Il N coltiva in serra riscaldata show l'effetto di vario
altezze e diametri di muri di stufa circa la pentola.
Stove gli show di ZZ
l'effetto del combustone ottimizzato senza i vantaggi di pentola
schermando.
TABLE II
SOMMARIO DI DI DIMENSIONI DELLA STUFA DELLA CRETA SPARATE
Stove
Rappresenti B C D E F
Grossezza di muro, cm 2.0 2.0 1.0 1.0 1.0
Altezza totale 19 19 22 21.5 26
Altezza, base a flare 14 12 13 13 13
Altezza, base per superare di flare 19 19 19 19 19
Fuori il diametro, vile 22 22 23 23 23
Fuori il diametro, cima 31 35 30 30 30
vile open di solid di solido che aperti aprono
Grattugi nessun fixed di no di mobile mobile
Spazi sotto fondo di grata -- -- 3.0 5.5 6.0
Grattugi thickness -- -- 1.0 1.0 1.0
Grate buca (1.5 diameter) del cm-- -- 13 19 19
Grate sostiene (3 x lunghi 9 cm,
3 largo, e 1.5 thick) -- -- --lo yes di sì
Entrata di aria sotto grata
(1.5 holes) di diametro di cm-- -- 20 18 17
Lato fa un buco sopra fondo solido
(5 x 1.5 cm) 4 2 -- -- --
Porta (l'altezza ampiezza di x, cm) 11x10-16 10x12 8x12 9x11 9x10
Numero buchi di aria secondari
(0.8 diametro di cm)
3 cm sopra di top di grata-- -- 16 16 16
5 cm sopra di top di grata-- -- 17 15 15
Altezza, cima di grata a
tocca il fondo #3 pentola 11 8 10 6.5 6.0
con lowered di grata-- -- -- 10 9.5
con #2, #4, pot 9 12.5 -- -- -- --
Altezza di pentola espose
sopra di stufa, #3 pot 13 11 13 11 6
#2 pentola, #4 pot 9 16 -- -- -- --
TABLE III
SOMMARIO DI DI DIMENSIONI DELLA STUFA DEL METALLO
Stove
FEATURE H K L M M
(l'outer) (interno)
Altezza 18 22 18.5 17.5 20
Circonferenza 93 91.5 93 92 85
Grattugi, buca 0.8 diametro di cm il no di 62 45 no 60
Entrata di aria sotto grata,
2.5 x 2.5 slots nessun 5 open no 5
Porta, altezza ampiezza di x 13x17 10x12 10x12 11x12 10x12
Aria secondaria, 0.8 cm
diameter, 5 cm sopra di grate nessun no di no di nessun 15
Grattugi mettere in vaso altezza 13 12 11 -- 11
FEATURE N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7[\N
HEIGHT 28 25 22 19 25 25 25 25 25
CIRCUMFERENCE 91 91 92 91.5 98 104 110 98 92
TABLE IV
SOMMARIO DI DI VARIAZIONI DI STUFA
Fuoco di Tre-pietra di A1:
B1: Stove B con tutti i fori aprono
B2: Stove B con tutti i fori chiusi
B3: Stove B con tutti i fori aprono, #2 pentola
B4: Stove B con tutti i fori aprono, #4 pentola
C1: Stove C con tutti i fori aprono
C2: Stove C con tutti i fori chiusi
D1: Stove D con primario ed airholes secondario aprono
D2: Stove D con primario (la grata) buchi chiusero, secondario apra
D3: Stove D con primario aprono, secondario chiuso
D4: Stove D con primario chiuso, secondario apra
E1: Stove E con grata in luogo, secondario apra
E2: Stove E con grata abbassata, secondario apra
E3: Stove E con grata in luogo, secondario chiuso
E4: Stove E con grata abbassata, secondario chiuso
E5: Stove E con grata in luogo, metà superiore secondario chiuso, abbassi
mezzo secondario apra
F1: Stove F con grata in luogo, secondario apra
F2: Stove F con grata abbassata, secondario apra
F3: Stove F con grata in luogo, secondario chiuso
F4: Stove F con grata abbassata, secondario chiuso
F5: Stove F con grata in luogo, metà superiore secondario chiuso, abbassi
mezzo secondario apra
H1: Stove H immutato
K1: Stove K immutato
L1: Stove L immutato
M1: Stove M con porta aprono
M2: Stove M con porta aprono
N1: Stove N1 immutato
N2: Stove N2 immutato
N3: Stove N3 immutato
N4: Stove N4 immutato
N5: Stove N5 immutato
N6: Stove N6 immutato
N7: Stove N7 immutato
N8: Stove N8 immutato
ZZ: Stove ZZ immutato
III. TEST LA METODOLOGIA
La metodologia usò, descritto in dettaglio nel rapporto di ottobre, generalmente
seguito la procedura di cambiale sviluppata dal " gruppo che Lavora
incontrandosi su un woodstove campo prova standard, Marseille 12 - 14 maggio
1982 " e dal Dott. Timothy S. Wood.
Le Prove di fu completata novembre - dicembre
1982. che Un foglio di prova di esemplare fa seguire la procedura di collaudo
below. descritti Sulle esemplare prova foglio lettere sono riempiti in quello
corrisponda alle intestazioni di colonna nei dati crudi in sezione VI, Prova
Risultati.
La procedura di collaudo elencò ecco identico a quell'usato nel
Rapporto di ottobre.
1. La stufa ed area circa lui sono scopate pulite di ceneri ed altro
Frammenti di .
La stufa è sentita assicurarsi è fresco.
A causa del
La massa termale molto bassa di stufe di , generalmente rinfrescando prende nessuno più che
30 minuti.
2. condizioni del tempo, particolarmente lasci senza fiato, è notato.
3. Legno è tagliato rudemente in pezzi 3 cm da 3 cm da 20 a 30 cm
brama, insieme ad un numero di pezzi molto piccoli per avviare il fuoco.
al quale Ogni legno, incluso facendo accendere è pesato poi su scale accurato
10 g più di 5 kg e mise al lato dello stove. Un ammontare più piccolo
è prelevato da questo palo, pesò separatamente, ed usato cominciare
il fuoco.
che Alcun legno ha messo nel fuoco è pesato e è registrato separatamente,
oltre al legno complessivo weight. Questo provvede un
Controllo di che legno non è riposto male durante la prova
4. La pentola per essere usato è pesata ed il suo peso recorded. Verso
che 3 kg di acqua sono aggiunti alla pentola, ed il peso totale di pentola
più acqua registrata.
che Le pentole stesse e carrello di equilibrio stesso sono usati ogni durata, e loro
I pesi di sono known. Nevertheless, loro sono pesati attentamente ognuno
calcola così che, prima di tutti, cambi nello spettacolo di equilibrio possono
sia chiazzato rapidamente, ed in secondo luogo, così che l'analisi di tutte le letture
provvedrà un'analisi di errore grezza e stima del
La precisione di equilibrio di .
5. che Il legno è sistemato poi nella stufa, un piccolo (1 m1 o così) l'ammontare
di kerosene aggiunse al legno, ed il legno mise su fire. Mentre il
Il fuoco di è stabilito, (un minuto o così) la temperatura di acqua è
preso.
Once che il fuoco sta bruciando bene, la pentola è messa sul
coltiva in serra riscaldata, ed un cronometro è cominciato.
6. fino a che che La temperatura dell'acqua è registrata ogni cinque minuti
che l'acqua comincia a boil. Il legno è spinto in o è aggiunto (dopo
pesando e registrando) per mantenere un ragionevolmente consolidi,
ma non smodatamente grande, fire. che tester Diversi variano drammaticamente
nel loro atteggiamento come a quello che costituisce " un ragionevolmente consolidi
ma non smodatamente fuoco grande. " (In questo studio, variazione era,
ridusse tentando di assicurare che un tester esaminò ogni stufa
il numero stesso di tempi. le Osservazioni di ) come il colore e
extent di fumo, l'effetto del vento sulla stufa o fiamme
che spara fuori la porta o cima di stufa è registrata.
7. appena l'acqua avvia bollire, le fiamme sono spente; il
Legno di andato via nella stufa è pesato e è registrato; l'ammontare totale
di legno rimanere è pesato e è registrato; e la pentola è pesata
e recorded. L'ammontare di carbone nella stufa è nessuno
pesò né valutò fino a che la fine della seconda parte del
esamina.
In quelli casi dove la pentola rifiuta di venire ad un punto d'ebollizione,
i.e., dove sta ad una temperatura di 90 [i gradi] C per più di 15
cronometra, la prima parte della prova è finita come se era stato
completò con successo.
8. che Nessuno coperchi di alcun genere sono usati durante alcuna parte del test. Le pentole
rimane completamente scoperto in tutto.
9. Dopo ogni legno e pesi di pentola sono presi e sono registrati, un piccolo
ammonta di legno è preso di nuovo dal palo più grande, pesò, e
aggiunse allo stove. Il fuoco è relit, la temperatura di acqua
registrò, la pentola di acqua ritornò alla stufa, ed il tempismo
cominciato di nuovo.
10. Temperatura è registrata di nuovo ogni cinque minuti.
che Il fuoco è
mantenne ad un consolidi livello per tenere sopra la temperatura di acqua
90 [i gradi] C ma sotto un boil. Again vigoroso, coperchi non sono usati sul
mette in vaso.
11. Dopo 60 minuti il fuoco è spento di nuovo, il peso del
Legno di che rimane nella stufa registrò, il legno rimanente e totale
Il peso di registrò, il peso di pentola registrò, ed il peso del
Carbone di che rimane dopo che la prova registrò.
Si dovrebbe notare che questa procedura non provvede una decisione buona
del potere alto e le abilità di potere basse della stufa, perché
come non sono usati coperchi di pentola c'è una percentuale alta di perdita di calore dal
pot. Per tenere temperature vicino a bollendo queste circostanze sotto,
il tester è obbligato, anche durante la seconda parte del
prova--il " potere basso per mantenere un potere abbastanza alto level. Esso
comunque, non è chiaro in pratica come utile una misurazione di potere bassa e vera
il Combustone di is. può essere mantenuto a quasi alcun livello di potere
con wood. asciutto Nell'esaminare un livello di potere basso, uno può stare esaminando più
la pazienza del tester per tagliare il legno in pezzi piccoli ed alimentazione
esso nella stufa che un parametro di spettacolo vero della stufa
esso.
SAMPLE FOGLIO DEI DATI DI TEST DEL LABORATORIO
Esamini Number " A" data
Nome di tester le condizioni del tempo di _____________________
Metta in vaso used il Time di ___________________________
STOVE " B "
INIZIO:
Peso di pot " C" Weight di w/water " della pentola D "
Peso di tray " dell'equilibrio E "
Peso di carrello di equilibrio con legno " F "
PROVA BOLLITURA:
Time Elapsed Acqua il Peso di di Remarks
Temperatura di time di che il legno di ha aggiunto
per sparare
_____ 0 " G " ______ _________________
_____ 5 _____ ______ _________________
_____ 10 _____ ______ _________________
_____ 15 _____ ______ _________________
_____ 20 _____ ______ _________________
_____ 25 _____ ______ _________________
_____ 30 _____ ______ _________________
_____ 35 " I" _____ ______ _________________
_____ 40 _____ ______ _________________
_____ 45 _____ ______ _________________
Peso del carrello di equilibrio e legno che rimangono nello stove _______________
Peso totale di legno non usato ed il carrello di equilibrio " J "
Peso della pentola ed acqua " K "
(* ) Note che " H " è la temperatura dell'acqua bollitura, e " io " sono
i passarono il tempo.
PROVA CHE BOLLE LENTAMENTE:
Time Elapsed Acqua il Peso di dei Commenti di
time che legno di temperature di ha aggiunto
per sparare
_____ 0 " G " ______ _________________
_____ 5 _____ ______ _________________
_____ 10 _____ ______ _________________
_____ 15 _____ ______ _________________
_____ 20 _____ ______ _________________
_____ 25 _____ ______ _________________
_____ 30 _____ ______ _________________
_____ 35 _____ ______ _________________
_____ 40 _____ ______ _________________
_____ 45 _____ ______ _________________
_____ 50 _____ ______ _________________
_____ 55 _____ ______ _________________
_____ 60 _____ ______ _________________
Peso del carrello di equilibrio e legno che rimangono nella stufa
Peso totale di legno non usato ed il carrello di equilibrio " M "
Peso del carbone che rimane e l'equilibrio " N "
Peso della pentola ed acqua " O "
COMMENTI:
IV. CALCOLANDO IL CALORE DI PERCENTO UTILIZZATO
La procedura usò per calcolare il calore di percento utilizzato (PHU) era
identico a quello nel rapporto di ottobre. La formula usata era
PHU = 4.184 (IL WATER)(TEMP) + 2,260 (L'EVAP)
18,000 (il legno) - 29,000 (il carbone)
dove " è il peso iniziale dell'acqua acqua ", temp " è la temperatura
cambio dell'acqua, evap " è la massa di acqua evaporata,
legno " è la massa del legno bruciò, e " carbone " è la massa di
carbone che rimane alla fine della prova.
Tutti i pesi sono dati in chilogrammi e tutte le temperature è dato in
Nota di centigrade. che la capacità termale (il peso x calore specifico) di
alluminio si ignora come è piccolo.
L'errore di The a causa di questo fattore è
discusso in dettaglio più grande sotto.
Come prima notato, questo calcolo contiene delle assunzioni implicite.
Presume, con errore piccolo che il calore latente di evaporazione di
acqua è 2,260 J/gm, e che il calore specifico di acqua è 4.184 J/gm
C.
Molto giustificabile è le assunzioni che il calore valuta di legno
e carbone è 18,000 J/gm e 29,000 J/gm respectively. che Questo era
non verificato durante il corso di queste prove.
Nei dati e l'analisi che seguono, tre PHUs diversi sono calcolati,:
il PHU per portare l'acqua ad un punto d'ebollizione; il PHU di bollire lentamente il
annaffi per un'ora; ed il PHU medio per queste due parti.
Il PHU per portare l'acqua ad un punto d'ebollizione che usò fu calcolato il
equazione:
[PHU.SUB.1] = 4.184 (D-C) (H-G) + 2,260 (D-K)
18,000 (F-J) - 14,500 (N-E)
dove le lettere indicano i dati elencati nel foglio di prova di esemplare
(veda sezione precedente) e nelle colonne di dati crudi che seguono.
Nota che il valore calorifico del carbone che rimane alla fine di
la prova è divisa ugualmente tra il primo e secondo phases. Il
valori per [PHU.sub.1] è elencato come una percentuale sotto colonna " E1 " nel
Elenco di Risultati Calcolati, Tavola VII.
Il PHU per bollire lentamente l'acqua per un'ora è calcolata similmente.
In questo caso, l'equazione usata è,:
[PHU.SUB.2] = 4.184 (K-C) (H-L) + 2,260 (K-0)
18,000 (J-M) - 14,500 (N-E)
I valori per [PHU.sub.2] è elencato come una percentuale in colonna E2, Tavola
VII, Elenco di Risultati Calcolati.
Il PHU medio, elencato come una percentuale in colonna EA la Tavola VII, era
calcolato usando l'equazione:
[PHU.SUB.A] = 4.184 (D-C) (H-G) + 2,260 (D-0)
18,000 (F-M) - 29,000 (N-E)
Anche se il carbone fu pesato solamente una volta ed il suo peso divise
tra l'ebollizione e bollendo lentamente palcoscenici della prova nel calcolare
il PHU, è probabile che il carbone è stabilito soprattutto durante
il primo palcoscenico ed un consolidi condizione statale giunta al secondo
palcoscenico. Dividendolo ugualmente tra i due palcoscenici baderà poi
attenui i primi PHU figurano ed esagerano la seconda figura.
Il potere di fuoco durante le primo e secondo tappa fu calcolato anche
e è elencato in Tavola VII come " P1 " e " P2, " in unità di chilowatt.
Le equazioni calcolavano questi valori erano:
P1 = 18,000 (F-J) - 14,500 (N-E)
60 (IO)
P2 = 18,000 (J-M) - 14,500 (N-E)
3,600
Dettaglio più grande su tutti questi punti sono dati nel rapporto di ottobre.
V. ERRORE ANALISI
Un'analisi di errore completa stata fatta nel rapporto di ottobre e non vuole
sia ripetuto here. In sommario, fu mostrato che per un equilibrio accurato
a 10 grammi ed una stufa con un PHU di 27%, misurazione intrinseca
errori diedero rudemente un errore di [+ o -] 1.4%.
Thus, attenzione estrema deve essere
dato all'accuratezza dell'equilibrio e, favorisca, assicurare che il
equilibrio non va alla deriva durante la serie di collaudo.
Nel lavoro
qui un set di pesi di OHAUS standard fu usato per controllare l'equilibrio
accuratezza periodicamente.
Oltre ai problemi con precisione di equilibrio, fu notato sopra,
che il peso della pentola di alluminio stessa non stato incluso nel PHU
calculation. Quando la pentola stessa è usata sempre evidentemente questo non fa
posi problems. However, in questa serie di prove taglie di pentola da #2 a
#4 furono usati con stufa B.
Cominciando con una prova rappresentativa per stufa B, #214 noi possiamo calcolare
l'ammontare di energia scaldava l'alluminio diverso mette in vaso,
e compara quell'al PHU medio come calcolato.
Aggiungendo un termine per scaldare la massa di alluminio dall'inizio a
la temperatura bollitura per il diverso mise in ordine di grandezza pentole che noi troviamo:
Pot Massa PHU
-- -- 27.1%
#2 0.93 KG 27.5
#3A 1.28 27.7
#3B 1.58 27.8
#4 1.81 27.9
dove noi abbiamo usato 0.896 J/gm-C per il calore specifico di alluminio
(acqua ha C=4.184 J/gm-C).
Si deve notare che usando i valori come dato nell'Elenco di Dati
(La tavola VI) dà un PHU di 26.95% invece di 27.1%.
che La differenza è
a causa di usando una configurazione di stampato di dati che arrotonda via i valori elencata
andarli bene nell'ampiezza di colonna.
In questo caso il valore per il
peso di legno iniziale fu arrotondato da 2.205 kg a 2.21 kg che causano
il discrepancy. su nel quale I valori calcolati di PHU, ecc. hanno elencato
le tavole usano i valori originali, senza arrotondando.
I valori trovarono show su che l'errore a causa di non incluso il
peso di alluminio della pentola stessa è piccolo e può essere ignorato per il
prove presentarono qui.
Oltre agli errori interni e su, erano molti problemi
con la metodologia di prova.
WIND: Come prima discusse, il vento fu osservato per essere un importante
fattore che colpisce il tests. Un muro fu messo circa ogni prova
situi ridurre l'effetto del vento.
Ogni muro era 80 cm alto e nel
forma di un " U " 70 cm largo e 110 cm profondo.
che La fine aperta dell'U ha affrontato
una storia del tre che costruisce via approssimativamente 2 m, riducendo vento da quello
direzione per essenzialmente azzerare.
Nevertheless, crosswinds furono osservati
disturbare le stufe, e dei dati assunti i giorni più ventosi hanno
stato rimosso dalla considerazione.
Umidità di legno CONTENT: Il contenuto di umidità di legno non era estremamente variabile
durante questa serie di prove da quando ogni legno fu pre-asciugato prima
usi, come discusso nel rapporto di ottobre.
Asciugando era fatto mettendo
il legno in tubi di polyethylene chiari 30 cm in diametro e 200 cm lungo
per approssimativamente una settimana prima di uso.
Questi tubi pieno di legno fu andato via in
il sole ed inclinò ad un angolo di verso 10 gradi, ad ambo
scaldi il legno e provveda un'aria piccola corrente attraverso il thermosyphon
effetto per rimuovere l'umidità dal tubo.
temperature Interne a
mezzogiorno sia approssimativamente 10 [i gradi] C sopra di circostante.
Flaps alla fine dei tubi
era tenda sinistra per impedire alla pioggia di entrare.
Il contenuto di umidità
di aria-dried legno fu misurato più tardi e fondò essere approssimativamente 6%.
Anche se ignoto, è probabile che il contenuto di umidità del legno
usato per queste prove era meno che quello.
Un numero di problemi stato osservato in prove individuali e fu elencato
in V di Tavola sulla pagina seguente.
TABLE IL V
LIST DI PROVE CON PROBLEMI
Esamini il Problema di Number
134 Problemi di con fuoco, legno perse durante prova
145 Problemi di con fuoco
154 peso Disperso di pentola ed annaffia ad intermedio
avanza
157 peso Disperso di pentola ed annaffia ad intermedio
avanza
170 Stopped dopo la prima metà a causa dell'oscurità
189 Porta di fu aperta e chiuse in tutto la prova
per osservare l'effetto
193 venti Pesanti
196 Test con pentola di covered di
199B Test con pentola di covered di
200 Test con pentola di covered di
204 Test con pentola di covered di
205 Test con pentola di covered di
206 Test con pentola di covered di
207 Test con pentola di covered di
221 venti Pesanti
224 venti Pesanti
241 Problems con fuoco
242 dati Mancanti
261 dati Mancanti
267 venti Pesanti
che 275-289 Prove di erano fatte ad un luogo di collaudo nuovo per dare
tester nuovi dell'esperienza che usa queste stufe
È chiaro dal guardare alla variazione in PHUs tra prove che
là rimanga molto variables incontrollato.
Nessuni dei dati su è incluso nella stufa PHU averages. Nel
sommario in Tavola VIII che loro sono elencati in parentesi.
VI. TEST I RISULTATI
TABLE VI
LIST DI DATI
A B C D E F G H I J K L M N 0
109 E2 1.28 4.28 .65 2.39 24 97 27 2.08 4.04 83 1.59 .68 3.04
110 D3 1.57 4.66 .65 2.64 27 97 50 2.13 4.05 73 1.68 .70 3.12
111 F4 1.27 4.25 .65 2.34 24 97 27 2.05 4.01 84 1.62 .685 2.85
112 E4 1.29 4.28 .645 2.55 29 98 21 2.24 4.08 86 1.73 .69 2.93
113 B2 1.29 4.43 .645 2.69 28 97 45 2.28 4.08 84 1.82 .725 3.18
114 C2 1.57 4.57 .645 2.35 29 98 42 1.88 4.23 80 1.38 .77 3.30
115 A1 1.27 4.38 .64 3.75 30 97 47 2.40 3.99 85 1.53 .84 3.26
116 E1 1.58 4.60 .65 2.71 26 97 33 2.39 4.36 84 1.99 .675 3.41
117 F1 1.28 4.36 .645 2.59 25 97 25 2.28 4.13 86 1.83 .68 3.04
118 D2 1.27 4.29 .645 2.44 29 98 34 2.11 4.05 88 1.75 .71 3.15
119 B1 1.28 4.35 .64 2.65 28 97 35 2.23 3.99 80 1.70 .71 2.98
120 C2 1.29 4.34 .65 2.56 27 97 45 2.15 3.94 84 1.64 .75 2.97
121 E3 1.28 4.21 .645 2.73 30 97 33 2.45 4.05 85 2.06 .685 3.24
122 F1 1.28 4.43 .65 2.53 27 97 40 2.19 4.08 78 1.82 .70 3.17
123 D1 1.29 4.51 .65 2.44 27 97 33 2.07 4.21 84 1.63 .70 3.26
124 F3 1.28 4.53 .645 2.70 27 97 43 2.36 4.17 82 1.90 .68 2.94
125 E2 1.29 4.29 .65 2.63 28 97 28 2.27 4.00 87 1.82 .69 2.93
126 H1 1.57 4.65 .64 2.59 28 97 33 2.09 4.33 84 1.13 .76 3.28
127 F4 1.27 4.41 .65 2.46 27 97 25 2.15 4.17 86 1.66 .69 2.97
128 K1 1.57 4.68 .645 2.79 33 97 22 2.45 4.44 88 1.86 .72 3.20
129 E4 1.28 4.35 .65 2.71 26 97 38 2.25 4.05 87 1.85 .695 2.38
130 B2 1.58 4.65 .65 2.74 29 98 45 2.27 4.29 78 1.70 .80 3.32
131 L1 1.29 4.45 .655 2.49 27 97 44 1.99 4.06 83 1.47 .78 3.28
132 A1 1.28 4.28 .65 3.91 31 97 40 3.21 3.92 83 2.34 .84 3.10
133 E1 1.57 4.58 .65 2.38 25 97 30 2.06 4.34 85 1.64 .68 3.26
134 F2 1.28 4.33 .65 2.29 28 97 43 1.94 4.04 83 1.44 .69 2.95
135 M1 1.57 4.62 .65 2.36 29 97 34 1.88 4.25 86 1.44 .78 3.15
136 B1 1.27 4.56 .64 2.61 30 97 43 2.15 4.22 87 1.64 .76 3.27
137 ZZ 1.34 4.49 .65 2.03 26 97 38 1.60 4.12 83 1.04 .72 3.17
138 E3 1.57 4.53 .645 2.13 27 97 27 1.85 4.29 89 1.42 .685 3.14
139 FL 1.28 4.25 .64 2.51 30 97 23 2.21 3.93 84 1.67 .70 2.66
140 M2 1.58 4.69 .64 2.28 28 94 45 1.67 4.35 80 1.32 .76 3.29
141 F5 1.28 4.33 .645 2.64 29 98 26 2.36 4.04 82 1.98 .67 2.97
142 H1 1.58 4.47 .65 2.67 26 97 35 1.98 4.06 86 1.29 .77 3.06
143 F3 1.28 4.34 .65 2.41 27 97 35 2.12 4.07 86 1.72 .68 2.77
144 E2 1.58 4.69 .65 2.54 27 97 24 2.18 4.42 87 1.63 .68 3.23
145 F4 1.28 4.31 .65 2.82 28 98 35 2.43 3.97 81 1.87 .71 2.81
146 K1 1.58 4.68 .65 2.64 26 97 30 2.27 4.39 85 1.74 .72 3.25
147 E4 1.28 4.32 .65 2.81 30 97 18 2.53 4.12 87 2.03 .68 2.89
148 B2 1.28 4.33 .65 2.64 29 95 49 2.08 3.82 81 1.48 .77 2.83
149 L1 1.57 4.51 .645 2.58 28 97 30 2.16 4.17 79 1.62 .73 3.22
150 E1 1.58 4.40 .64 2.37 28 97 38 1.98 4.07 86 1.54 .69 2.89
151 A1 1.28 4.31 .65 3.74 29 97 34 2.98 4.01 86 1.77 .84 2.86
152 F2 1.28 4.53 .65 2.23 26 97 21 1.98 4.31 88 1.53 .69 3.12
153 M1 1.58 4.59 .65 2.51 28 98 35 2.02 4.11 87 1.43 .78 3.02
154 B1 1.28 4.37 .65 2.35 27 97 25 2.03 0 83 1.47 .70 3.05
A B C D E F G H I J K L M N O
155 E3 1.58 4.74 .65 2.21 28 97 22 1.90 4.54 88 1.44 .67 3.28
156 ZZ 1.35 4.54 .64 2.19 27 97 35 1.75 4.17 82 1.16 .73 3.18
157 F1 1.28 4.30 .65 2.43 27 97 26 2.13 0.00 88 1.75 .70 3.03
158 M2 1.57 4.51 .655 2.60 24 97 18 2.23 4.32 83 1.68 .74 3.12
159 F5 1.28 4.29 .655 2.60 25 97 26 2.30 4.02 86 1.82 .69 2.80
160 F3 1.27 4.31 .645 2.15 29 97 20 1.89 4.09 88 1.51 .69 3.05
161 H1 1.58 4.58 .65 2.66 22 97 40 2.02 4.21 85 1.11 .80 3.05
162 E2 1.28 4.44 .645 2.57 26 97 20 2.22 4.25 88 1.64 .70 2.95
163 F4 1.28 4.42 .645 2.15 30 97 18 1.85 4.20 88 1.40 .685 3.00
164 K1 1.57 4.56 .65 2.42 24 97 20 2.11 4.29 86 1.57 .70 3.07
165 E4 1.27 4.43 .65 2.32 25 97 20 2.01 4.22 88 1.55 .68 3.08
166 A1 1.28 4.41 .65 3.60 30 97 43 2.66 4.10 84 1.56 .89 2.95
167 B2 1.57 4.60 .645 2.60 31 97 20 2.24 4.34 85 1.68 .70 3.12
168 L1 1.57 4.61 .65 2.33 25 97 25 2.00 4.42 88 1.43 .75 3.44
169 E1 1.28 4.39 .65 2.42 27 97 27 2.04 4.27 87 1.72 .70 3.00
170 F4 1.28 4.29 .645 2.31 30 97 31 1.97 3.93 0 0 .73 0
171 M1 1.58 4.66 .65 2.36 27 97 21 2.04 4.42 89 1.57 .69 3.31
172 B1 1.28 4.38 .65 2.05 27 97 25 1.68 4.12 87 1.11 .73 3.09
173 E3 1.28 4.30 .645 2.61 31 97 18 2.31 4.12 88 1.86 .68 2.91
174 ZZ 1.34 4.42 .64 2.13 27 97 18 1.86 4.20 88 1.39 .69 3.22
175 F1 1.28 4.30 .64 2.28 25 97 20 2.04 4.10 88 1.61 .68 2.76
176 M2 1.58 4.33 .64 2.23 25 97 25 1.85 3.99 88 1.29 .80 2.82
177 F5 1.28 4.30 .64 2.15 25 97 19 1.91 4.13 85 1.53 .67 3.03
178 F3 1.27 4.30 .64 2.16 32 97 29 1.82 3.97 86 1.37 .72 2.74
179 H1 1.58 4.57 .65 2.62 26 97 25 2.08 4.33 87 1.30 .82 3.31
180 E2 1.27 4.31 .64 2.28 25 97 15 2.02 4.13 87 1.60 .68 3.12
181 F4 1.28 4.27 .65 2.24 24 97 22 1.94 4.05 85 1.49 .68 2.63
182 K1 1.57 4.57 .64 2.49 24 97 30 2.11 4.28 85 1.43 .73 3.09
183 E4 1.27 4.38 .64 2.69 23 97 22 2.23 4.14 89 1.76 .68 2.86
184 A1 1.27 4.29 .64 3.20 30 92 35 2.34 4.02 79 1.36 .81 3.22
185 B2 1.28 4.28 .645 2.77 24 97 25 2.38 3.93 84 1.80 .71 2.74
186 L1 1.57 4.58 .64 2.28 25 97 25 1.89 4.32 86 1.37 .70 3.29
187 E3 1.27 4.35 .645 2.21 29 97 20 1.96 4.15 88 1.54 .70 3.08
188 F2 1.28 4.38 .65 2.27 24 97 26 2.00 4.14 88 1.52 .69 2.82
189 M12 1.56 4.88 .645 2.52 25 98 25 2.04 4.63 85 1.35 .77 2.25
190 B1 1.28 4.31 .645 2.27 23 97 33 1.88 3.99 86 1.34 .72 2.82
191 E3 1.28 4.39 .64 2.26 29 97 31 1.98 4.15 88 1.51 .70 3.02
192 ZZ 1.34 4.44 .645 2.49 22 97 25 2.12 4.16 85 1.53 .71 3.15
193 F1 1.28 4.29 .65 2.35 24 97 25 2.03 4.06 85 1.57 .695 2.91
194 M1 1.27 4.28 .64 2.69 26 97 21 2.36 4.05 87 1.77 .75 2.87
195 ZZ 1.63 4.71 .65 2.11 26 92 45 1.58 4.23 84 0.94 .72 3.42
196 F5C 1.28 4.32 .645 2.63 25 98 23 2.42 4.22 86 2.04 .675 3.14
197 F5 1.28 4.32 .645 2.30 24 97 31 1.99 4.07 88 1.66 .68 2.95
198 H1 1.28 4.29 .645 2.84 25 97 44 2.06 3.91 85 1.11 .82 2.81
199 F3 1.27 4.33 .64 2.36 21 97 30 2.03 4.05 85 1.58 .695 2.81
1998 F3C 1.27 4.40 .64 2.43 23 98 19 2.15 4.25 89 1.74 .69 3.12
200 E2C 1.27 4.39 .645 2.37 23 98 27 2.08 4.30 88 1.68 .685 3.54
201 K1 1.56 4.58 .65 2.68 20 97 38 2.24 4.10 83 1.56 .79 2.75
202 F4 1.27 4.29 .65 2.12 23 97 27 1.81 4.05 88 1.37 .69 2.80
203 E4 1.27 4.27 .64 2.22 22 97 21 1.93 4.04 87 1.38 .685 2.72
A B C D E F G H I J K L M N O
204 F1C 1.27 4.39 .65 2.31 25 98 23 2.08 4.31 90 1.73 .685 3.36
205 F1C 1.27 4.31 .65 2.26 23 98 24 2.01 4.19 91 1.61 .69 3.05
206 F1C 1.27 4.28 .65 2.28 25 98 38 2.00 4.18 90 1.58 .71 3.13
207 F1C 1.28 4.29 .65 2.44 22 98 25 2.21 4.21 90 1.84 .69 3.30
208 F1 1.27 4.30 .65 2.13 30 97 25 1.86 4.03 89 1.36 .68 2.56
209 B2 1.27 4.29 .64 2.61 19 97 30 2.24 4.03 87 1.68 .725 2.80
210 L1 1.27 4.28 .64 2.47 24 97 50 1.93 3.84 85 1.32 .75 2.86
211 E1 1.57 4.57 .64 2.47 22 97 27 2.20 4.32 87 1.71 .71 3.02
212 F2 1.27 4.35 .645 2.53 23 97 30 2.20 4.09 89 1.69 .71 2.75
213 M1 1.57 4.57 .65 2.42 23 97 23 2.03 4.32 88 1.47 .74 3.17
214 B1 1.57 4.55 .645 2.21 22 97 37 1.80 4.29 87 1.22 .735 3.15
215 E3 1.27 4.33 .645 2.59 21 97 25 2.29 4.10 88 1.85 .70 2.95
216 A1 1.27 4.32 .64 3.18 27 97 36 2.25 4.08 86 1.10 .885 3.12
217 F5 1.27 4.28 .64 2.05 22 97 23 1.78 4.02 87 1.31 .675 2.64
218 K1 1.57 4.59 .645 2.10 21 97 24 1.72 4.25 83 1.17 .71 3.16
219 F3 1.27 4.35 .64 2.52 23 97 23 2.18 4.05 88 1.73 .73 2.72
220 H1 1.57 4.57 .64 3.24 20 97 30 2.54 4.27 85 1.43 .93 3.04
221 E2 1.27 4.35 .645 2.53 20 97 23 2.07 4.08 88 1.29 .695 2.85
222 F4 1.27 4.27 .65 2.43 19 97 33 2.08 3.97 88 1.55 .71 2.59
223 M3 1.57 4.54 .65 2.39 21 97 33 1.92 4.23 85 1.30 .695 3.10
224 E4 1.28 4.28 .65 2.30 19 97 32 1.74 3.90 86 1.03 .70 2.27
225 L1 1.57 4.58 .645 2.32 22 97 29 1.82 4.25 83 1.04 .78 3.12
226 F3 1.27 4.37 .64 2.44 27 97 25 2.11 4.09 87 1.51 .71 2.80
227 H1 1.58 4.58 .65 2.59 23 97 28 1.94 4.25 87 1.08 .815 3.04
228 B3 .935 3.94 .65 2.02 23 97 21 1.67 3.77 88 1.15 .75 2.73
229 F4 1.27 4.34 .645 2.14 21 97 27 1.87 4.15 88 1.36 .71 2.76
230 N2 1.57 4.58 .645 2.21 22 97 28 1.85 4.28 88 1.35 .73 3.24
231 A1 1.27 4.35 .65 3.75 22 97 34 2.80 4.13 86 1.59 .86 3.05
232 B1 1.27 4.26 .645 2.02 27 97 21 1.68 4.08 88 1.12 .77 2.93
233 N4 1.27 4.28 .645 2.49 32 97 39 1.93 3.92 88 1.20 .765 2.95
234 F2 1.28 4.28 .645 2.33 22 97 25 2.06 4.06 87 1.55 .71 2.74
235 N1 1.58 4.58 .645 2.65 22 97 35 2.25 4.25 86 1.66 .735 3.11
236 B4 1.81 4.82 .65 2.39 27 97 32 1.91 4.38 85 1.45 .73 3.30
237 N5 1.57 4.57 .64 2.53 23 97 35 2.02 4.27 87 1.34 .74 3.40
238 F1 1.27 4.28 .645 2.57 23 97 30 2.31 4.02 88 1.91 .69 2.80
239 N3 1.57 4.57 .64 2.76 20 97 26 2.22 4.24 86 1.35 .745 2.90
240 N6 1.58 4.58 .645 2.67 19 97 40 1.80 4.24 88 0.99 .78 3.12
241 F5 1.28 4.30 .64 2.31 21 97 27 1.76 3.93 86 1.06 .71 2.88
242 N7 1.57 4.57 .645 2.41 27 91 70 0 0 DI 0 DI 1.21 .735 3.70
243 N8 1.58 4.59 .64 2.21 18 97 19 1.88 4.32 88 1.23 .70 2.97
244 F3 1.27 4.28 .64 2.29 21 97 30 1.94 3.98 87 1.40 .70 2.53
245 H1 1.57 4.57 .645 3.65 24 97 40 2.78 4.14 88 1.79 .87 3.05
246 B3 0.93 3.93 .645 2.33 24 97 25 1.96 3.71 89 1.40 .73 2.62
247 F4 1.26 4.27 .645 2.24 24 97 25 1.84 3.97 88 1.29 .725 2.69
248 N2 1.57 4.57 .65 2.44 21 97 26 2.05 4.33 89 1.40 .73 2.95
249 A1 1.27 4.27 .65 3.43 23 97 40 2.49 3.92 87 1.57 .81 2.88
250 B1 1.27 4.27 .645 2.53 28 97 22 2.20 4.05 88 1.67 .72 2.80
251 N4 1.57 4.57 .645 2.24 22 97 34 1.59 4.28 90 0.82 .78 3.18
252 F2 1.26 4.26 .645 2.14 19 97 27 1.77 3.99 89 1.34 .70 2.80
253 N1 1.57 4.57 .64 2.25 27 97 18 1.93 4.34 88 1.26 .69 2.97
A B C D E F G H I J K L M N O
254 B4 1.81 4.81 .645 2.43 18 97 27 1.95 4.53 86 1.10 .79 3.02
255 N5 1.57 4.57 .64 2.35 19 94 45 1.54 4.06 85 0.85 .73 3.24
256 F1 1.27 4.27 .645 2.08 23 97 25 1.72 3.93 87 1.16 .695 2.58
257 N3 1.57 4.57 .645 2.55 23 97 31 1.97 4.29 88 1.23 .715 3.02
258 N6 1.57 4.57 .645 2.61 18 97 39 1.94 4.28 87 1.17 .76 3.24
259 F5 1.27 4.27 .645 2.36 18 97 32 2.02 4.00 89 1.60 .715 2.87
260 N7 1.27 4.27 .64 3.19 26 97 25 2.49 4.03 89 1.47 .79 2.82
261
262 F3 1.27 4.27 .645 2.11 19 97 23 1.83 4.03 89 1.32 .69 2.53
263 H1 1.57 4.57 .645 3.00 18 97 24 2.34 4.31 86 1.43 .81 3.09
264 B3 0.93 3.93 .645 2.09 18 97 24 1.69 3.74 88 1.08 .715 2.48
265 F4 1.27 4.27 .645 2.23 19 97 18 1.95 4.05 90 1.37 .70 2.61
266 N2 1.57 4.57 .64 2.26 24 97 22 1.89 4.35 89 1.15 .72 2.97
267 A1 1.57 4.57 .64 4.89 22 85 40 3.41 4.25 79 1.16 .83 3.45
268 B1 1.27 4.27 .64 2.50 21 97 29 2.01 3.93 86 1.42 .71 2.76
269 N4 1.27 4.27 .645 2.66 22 97 33 1.96 3.96 83 0.78 .79 2.81
270 F2 1.27 4.27 .64 2.07 19 97 33 1.62 3.94 86 0.99 .70 2.52
271 N1 1.57 4.57 .64 2.46 17 97 24 2.01 4.23 85 1.19 .74 2.91
272 84 1.79 4.79 .645 2.60 25 97 25 1.95 4.44 88 1.04 .80 3.01
273 N5 1.57 4.57 .64 2.59 17 97 32 1.84 4.19 87 0.85 .715 3.12
274 F2 1.27 4.27 .645 2.11 18 97 27 1.65 3.95 89 1.10 .685 2.45
275 L1 1.27 4.33 0 2.78 20 99 17 2.41 4.13 83 1.49 .067 2.37
276 C1 1.41 4.45 0 2.55 24 98 17 2.07 4.28 85 1.17 .077 2.54
277 B1 1.39 4.37 0 2.44 23 98 12 2.01 4.18 85 .962 .094 2.13
278 K1 1.36 4.33 0 2.24 22 99 19 0 0 86 .846 .049 2.08
279
280 F1 1.24 4.21 0 2.74 20 99 11 2.46 4.07 80 1.86 .018 2.17
281 1.27 4.27 0 2.36 22 98 12 1.91 4.08 85 .961 .083 2.15
282 K1 1.53 4.64 0 2.86 19 99 16 2.37 4.43 86 1.14 .098 2.31
283
284 N3 1.34 4.38 0 2.31 23 98 13 2.10 4.22 85 1.01 .026 2.32
285 B1 1.24 4.23 0 2.78 19 98 18 2.38 4.06 88 1.43 .081 2.33
286 C1 1.40 4.39 0 2.37 19 99 19 1.90 4.18 82 1.01 .109 2.28
287 1.45 4.49 0 2.19 23 99 13 1.59 4.29 82 0.53 .111 2.32
288 N6 1.41 4.43 0 2.32 22 99 12 1.79 4.30 84 .392 .089 2.57
289
L'ANALISI DI VII. DI I RISULTATI DI PROVE
TABLE VII
LIST DI RISULTATI CALCOLATI
UN B P1 P2 E1 E2 EA
109 E2 3.1 2.3 28.3 28.8 27.4
110 D3 2.8 2.0 27.0 31.8 27.7
111 F4 2.9 2.0 30.8 38.3 34.1
112 E4 3.9 2.3 26.4 31.7 28.8
113 B2 2.3 1.9 26.7 31.1 27.8
114 C2 2.6 2.0 24.5 32.0 27.0
115 A1 7.5 3.5 8.1 14.0 9.9
116 E1 2.7 1.9 26.4 33.6 29.2
117 F1 3.3 2.1 28.5 34.1 30.8
118 D2 2.4 1.5 28.3 38.8 32.7
119 B1 3.1 2.3 25.9 29.0 26.4
120 C2 2.2 2.1 30.1 30.2 29.1
121 E3 2.2 1.7 26.5 30.5 27.6
122 F1 2.2 1.6 31.7 39.0 33.5
123 D1 3.0 2.0 27.3 32.0 28.7
124 F3 2.1 2.1 31.4 38.1 33.9
125 E2 3.5 2.0 25.8 33.6 29.3
126 H1 3.7 4.2 21.9 16.3 17.4
127 F4 3.3 2.2 29.2 34.5 31.5
128 K1 3.7 2.6 27.8 30.5 28.8
129 E4 3.3 1.8 20.6 43.8 30.5
130 B2 2.3 2.2 27.0 29.9 27.0
131 L1 2.7 2.1 25.1 25.5 24.2
132 A1 4.1 3.5 16.6 15.5 15.3
133 E1 2.9 1.9 27.2 36.2 31.2
134 F2 2.2 2.3 26.8 31.1 28.2
135 M1 3.3 1.6 25.2 43.2 32.7
136 B1 2.5 2.0 25.8 30.1 27.2
137 ZZ 2.9 2.5 26.3 25.6 24.8
138 E3 2.7 1.9 31.6 37.5 34.5
139 F1 3.2 2.4 34.3 34.0 33.0
140 M2 3.4 1.2 17.6 56.1 29.1
141 F5 3.0 1.8 32.8 40.1 35.4
142 H1 5.0 2.9 16.7 22.2 18.9
143 F3 2.2 1.8 31.5 45.3 38.4
144 E2 4.2 2.6 25.1 29.6 27.1
145 F4 2.9 2.5 26.9 30.5 27.8
146 K1 3.1 2.3 27.9 31.8 29.3
147 E4 4.2 2.3 28.3 33.8 31.0
148 B2 2.8 2.5 23.9 26.3 24.3
149 L1 3.5 2.3 25.5 27.6 25.4
150 E1 2.7 2.0 24.7 38.6 31.3
151 A1 5.3 5.2 14.1 14.3 13.8
152 F2 3.1 2.0 37.3 37.2 36.2
A B P1 P2 E1 E2 EA
153 M1 3.3 2.4 28.3 29.5 28.2
154 B1 3.3 2.6 27.0
155 E3 4.0 2.2 25.7 37.0 31.7
156 ZZ 3.1 2.5 26.7 25.9 25.1
157 F1 3.0 1.7 34.8
158 M2 5.0 2.4 24.4 33.1 28.6
159 F5 3.1 2.2 31.0 35.4 32.8
160 F3 3.3 1.7 33.8 39.7 36.3
161 H1 3.8 3.9 19.0 19.3 18.6
162 E2 4.5 2.6 24.8 31.6 28.4
163 F4 4.4 2.0 28.6 37.5 33.1
164 K1 4.0 2.5 31.3 31.7 30.7
165 E4 4.2 2.1 27.7 34.2 30.8
166 A1 5.2 4.5 11.7 16.8 14.0
167 B2 4.7 2.5 25.0 31.2 27.9
168 L1 2.9 2.4 29.9 26.3 26.7
169 E1 3.7 1.4 19.3 59.4 36.3
170 F4 2.6 9.5 33.9 29.0 26.9
171 M1 4.1 2.1 27.4 33.4 30.2
172 B1 3.6 2.5 27.1 26.8 26.1
173 E3 4.5 2.1 25.3 37.4 31.8
174 ZZ 3.8 2.1 33.8 30.0 30.4
175 F1 3.1 1.9 36.4 43.7 40.2
176 M2 3.0 2.1 35.3 35.2 34.5
177 F5 3.4 1.7 33.3 41.0 36.7
178 F3 2.8 1.9 31.6 41.8 36.5
179 H1 4.8 3.2 19.7 20.9 19.8
180 E2 4.5 1.9 32.2 34.4 32.5
181 F4 3.7 2.1 28.4 43.6 36.5
182 K1 3.0 3.0 28.4 25.8 25.8
183 E4 5.8 2.1 19.5 37.9 28.2
184 A1 6.2 4.2 10.7 12.9 11.3
185 B2 4.0 2.6 28.0 29.8 28.2
186 L1 4.1 2.3 24.3 28.9 26.1
187 E3 3.0 1.8 35.8 37.3 35.8
188 F2 2.8 2.2 34.0 38.7 36.2
189 M12 4.5 2.9 23.1 30.9 26.9
190 B1 3.0 2.4 28.0 32.0 29.5
191 E3 2.2 2.1 34.2 35.0 33.8
192 ZZ 3.8 2.6 28.0 25.0 25.2
193 F1 3.4 2.1 28.1 35.9 31.7
194 M1 3.5 2.4 31.8 31.1 30.5
195 ZZ 3.1 2.9 22.7 18.2 19.7
196 F5C 2.4 1.7 34.5 40.5 37.0
197 F5 2.7 1.5 29.2 48.5 38.2
198 H1 4.3 4.0 15.3 17.9 16.3
199 F3 2.8 2.0 31.2 40.2 35.4
199B F3C 3.7 1.8 30.6 40.0 35.3
200 E2C 2.8 1.8 25.4 27.8 25.7
201 K1 2.5 2.8 34.9 31.3 31.7
A B P1 P2 E1 E2 EA
202 F4 3.0 2.0 29.2 40.0 34.8
203 E4 3.6 2.5 31.9 33.5 32.1
204 F1C 2.6 1.6 31.2 38.2 34.4
205 F1C 2.7 1.8 31.2 40.2 36.0
206 F1C 1.8 1.8 27.4 37.4 32.6
207 F1C 2.3 1.6 32.4 35.4 33.3
208 F1 3.0 2.3 32.3 40.2 36.8
209 B2 3.0 2.4 28.7 32.7 30.4
210 L1 2.7 2.6 23.5 24.9 23.5
211 E1 2.3 2.1 39.4 39.4 38.4
212 F2 2.7 2.2 31.6 37.9 34.8
213 M1 4.1 2.4 26.3 30.6 28.2
214 B1 2.7 2.5 25.6 29.3 27.1
215 E3 3.0 1.9 32.6 38.3 35.1
216 A1 6.1 4.7 10.9 13.2 11.8
217 F5 3.1 2.2 35.5 40.5 37.8
218 K1 4.1 2.4 28.6 29.5 28.1
219 F3 3.4 1.8 33.8 45.7 39.9
220 H1 4.6 4.3 19.4 18.5 18.3
221 E2 5.5 3.6 20.7 21.9 20.9
222 F4 2.7 2.4 30.5 37.1 33.8
223 M3 3.9 2.8 20.9 25.6 22.9
224 E4 4.8 3.3 19.6 31.5 25.8
225 L1 4.1 3.3 23.8 22.5 22.2
226 F3 3.2 2.7 31.8 31.0 30.4
227 H1 5.5 3.6 18.0 21.6 19.6
228 B3 3.8 2.2 26.8 30.7 28.4
229 F4 2.4 2.2 35.9 39.5 37.5
230 N2 3.1 2.1 30.1 31.9 30.4
231 A1 6.8 5.2 10.3 13.7 11.9
232 B1 3.4 2.3 29.1 32.7 30.6
233 N4 3.5 3.1 19.4 20.2 19.3
234 F2 2.6 2.3 36.4 37.2 36.0
235 N1 2.8 2.6 28.6 28.7 27.8
236 B4 3.9 1.9 25.0 36.2 29.6
237 N5 3.6 3.0 20.7 19.1 19.2
238 F1 2.2 1.8 38.0 43.5 40.4
239 N3 5.2 3.9 20.7 22.2 21.1
240 N6 5.7 3.5 12.7 20.8 16.2
241 F5 5.4 3.2 20.2 21.5 20.3
242 N7 14.5
243 N8 4.4 3.0 31.6 29.1 29.2
244 F3 3.0 2.4 29.6 38.7 34.4
245 H1 5.1 4.0 15.3 17.6 16.2
246 B3 3.6 2.4 26.0 28.8 27.1
247 F4 4.0 2.4 26.2 33.9 30.1
248 N2 3.7 2.9 25.5 30.8 28.3
249 A1 6.1 3.9 11.6 17.4 14.1
250 B1 3.6 2.3 28.0 34.6 31.4
251 N4 4.7 3.3 16.3 21.5 18.8
A B P1 P2 E1 E2 EA
252 F2 3.5 1.9 27.5 40.0 33.6
253 N1 4.6 3.1 28.0 28.2 27.5
254 B4 4.0 3.6 24.8 26.8 25.5
255 N5 4.9 3.0 15.6 17.7 16.2
256 F1 3.8 2.6 29.4 33.6 31.3
257 N3 5.0 3.4 16.6 23.8 20.3
258 N6 4.4 3.4 15.8 20.1 17.6
259 F5 2.7 1.7 30.8 41.1 35.7
260 N7 6.9 4.5 13.7 17.5 15.7
261
262 F3 3.2 2.3 33.9 40.8 37.7
263 H1 6.5 3.9 16.6 20.5 18.4
264 B3 4.3 2.7 22.9 29.7 26.5
265 F4 3.8 2.6 35.5 34.5 34.2
266 N2 4.1 3.3 25.9 26.3 25.6
267 A1 9.9 10.4 6.3 4.9 5.4
268 B1 4.4 2.6 22.2 28.4 24.9
269 N4 5.3 5.3 15.6 14.4 14.3
270 F2 3.6 2.9 23.8 31.9 27.9
271 N1 4.6 3.7 26.6 23.2 23.7
272 B4 6.3 3.9 17.8 23.5 20.8
273 N5 6.4 4.6 15.0 15.1 14.6
274 F2 4.7 2.6 22.2 36.9 29.8
275 L1 5.6 4.3 25.2 26.7 25.4
276 C1 7.3 4.2 17.8 27.0 23.3
277 B1 8.8 4.8 21.2 27.4 25.1
278 K1 27.1 29.9 25.6
279
280 F1 7.1 2.9 27.9 42.6 36.6
281 9.4 4.4 19.9 28.5 25.2
282 K1 7.6 5.7 20.6 23.9 22.4
283
284 N3 4.5 5.3 37.1 23.2 24.7
285 B1 5.5 4.4 22.8 25.0 23.9
286 C1 5.9 4.0 21.6 31.0 27.0
287 11.6 4.8 15.5 26.6 22.0
288 N6 11.4 6.6 15.5 17.1 16.1
289
TABLE VIII
IL SOMMARIO DI DI RISULTATI DI PROVE DI VARIAZIONE
A1 #115 10.0%, #132 15.4%, #151 13.8%, #166 14.0%, #184 11.4%,
#216 11.9%, #231 11.9%, #249 14.1%, (#267 5.4%)
B1 #119 26.4%, #136 27.3%, #154 27.0%, #172 26.2%, #190 29.6%,
#214 27.1%, #232 30.7%, #250 31.5%, #268 25.0%, (#277 25.2%,
#285 23.9%)
B2 #113 27.9%, #130 27.1%, #148 24.3%, #167 27.9%, #185 28.2%,
#209 30.4%
B3 #228 28.4%, #246 27.2%, #264 26.5%
B4 #236 29.6%, #254 25.5%, #272 20.8%
C1 (#276 23.3%, #286 27.1%)
C2 #114 27.0%, #120 29.1%
D1 #123 28.7%
D2 #118 32.7%
D3 #110 27.7%
D4
E1 #116 29.2%, #133 31.2%, #150 31.3%, (#169 36.4%) #211 38.5%
E2 #109 27.5%, #125 29.4%, #144 27.2%, #162 28.4%, #180 32.5%,
(#200C 25.8%, #221 21.0%)
E3 #121 27.7%, #138 34.5%, #155 31.7%, #173 31.8%, #187 35.8%,
#191 33.9%, #215 35.2%
E4 #112 28.8%, #129 30.6%, #147 31.0%, #165 30.8%, #183 28.2%,
#203 32.2%, (#224 25.8%)
F1 #117 30.9%, #122 33.6%, #139 33.1%, #157 34.8%, #175 40.3%,
(#193 31.7%), #208 36.8%, #238 40.4%, #256 31.3%, (#280 36.7%,
#204C 34.5%, #205C 36.1%, #206C 32.7%, #207C 33.3%)
F2 (#134 28.3%), #152 36.3%, #188 36.2%, #212 34.9%, #234 36.0%,
#252 33.7%, #270 27.9%, #274 29.8%
F3 #124 34.0%, #143 38.5%, #160 36.3%, #178 36.6%, #199 35.4%,
(#199BC 35.3%), #219 39.9%, #226 30.5%, #262 37.8%
F4 #111 34.1%, #127 31.5%, (#145 27.9%), #163 33.2%, (170 26.9%),
#181 36.6%, #202 34.9%, #222 33.9%, #229 37.5%, #244 34.4% #247
30.1%, #265 34.3%
F5 #141 35.5%, #159 32.8%, #177 36.7%, (#241 20.4%, #196C 37.0%),
#197 38.2%, #217 37.8%, #259 35.8%
H1 #126 17.5%, #142 18.9%, #161 18.7%, #179 19.8%, #198 16.3%,
#220 18.3%, #227 19.6%, #245 16.2%, #263 18.5%
K1 #128 28.9%, #146 29.3%, #164 30.7%, #182 25.9%, #201 31.7%,
#218 28.1%, (#278 25.6%, #282 22.5%)
L1 #131 24.2%, #149 25.4%, #168 26.8%, #186 26.1%, #210 23.6%,
#225 22.2%, (#275 25.4%)
M1 #135 32.8%, #153 28.3%, #171 30.3%, #194 30.5%, #213 28.3%
M2 #140 29.2%, #158 28.7% #176 34.5%
N1 #235 27.9%, #253 27.5%, #271 23.7%
N2 #230 30.4%, #248 28.4%, #266 25.7%
N3 #239 21.2%, #257 20.3%, (#284 24.7%)
N4 #233 19.4%, #251 18.9%, #269 14.3%
N5 #237 19.2%, #255 16.2%, #273 14.7%
N6 #240 16.3%, #258 17.7%, (#288 16.2%)
N7 #242 14.6%, #260 15.7%
N8 #248 29.3%
ZZ #137 24.9%, #156 25.2%, #174 30.5%, #192 25.3%, #195 19.8%
TABLE IX
PARAGONE DI DI RISULTATI (*)
Variation October This Studio
A1 11.5 [+ o -] 1.9% (6) 12.8 [+ o -] 1.8% (8)
B1 23.0 [+ o -] 3.7% (7) 27.9 [+ o -] 2.2% (9)
B2 25.6 [+ o -] 3.4% (6) 27.6 [+ o -] 2.0% (6)
B3 -- 27.4 [+ o -] 1.0% (3)
B4 -- 25.3 [+ o -] 4.4% (3)
C1 22.4 [+ o -] 3.2% (7) --
C2 24.8 [+ o -] 3.1% (5) 28.1 [+ o -] 1.5% (2)
D1 25.4 [+ o -] 2.9% (5) #123 28.7%
D2 27.2 [+ o -] 4.0% (5) #118 32.7%
D3 27.8 [+ o -] 3.4% (5) #110 27.7%
D4 28.5 [+ o -] 1.9% (4) --
E1 27.0 [+ o -] 4.6% (6) 32.6 [+ o -] 4.1% (4)
E2 26.8 [+ o -] 3.7% (5) 29.0 [+ o -] 2.1% (5)
E3 29.8 [+ o -] 1.6% (5) 32.9 [+ o -] 2.8% (7)
E4 27.5 [+ o -] 2.1% (6) 30.3 [+ o -] 1.5% (6)
E5 24.8 [+ o -] 3.7% (5) --
F1 36.7 [+ o -] 2.1% (3) 35.2 [+ o -] 3.7% (8)
F1c -- 34.2 [+ o -] 1.5% (4)
F2 30.2 [+ o -] 4.0% (6) 33.5 [+ o -] 3.4% (7)
F3 31.7 [+ o -] 1.5% (3) 36.1 [+ o -] 2.9% (8)
F4 29.4 [+ o -] 4.0% (7) 34.1 [+ o -] 2.2% (10)
F5 -- 36.1 [+ o -] 1.9% (6)
H1 -- 18.2 [+ o -] 1.3% (9)
K1 -- 29.1 [+ o -] 2.0% (6)
L1 -- 24.7 [+ o -] 1.7% (6)
M1 -- 30.0 [+ o -] 1.9% (5)
M2 -- 30.8 [+ o -] 3.2% (3)
(*) I valori elencati in Tavola che IX dà:
media [+ o -] la deviazione normale (numero di prove)
Linee che connettono prove adiacenti indicano quali prove non hanno un
differenza statisticamente significativa.
che Questo è stato determinato solamente
tra variazioni di stufa adiacenti per la stufa stessa, usando il
t-prova (Brownlee).
N1 -- 26.4 [+ o -] 2.3% (3)
N2 -- 28.2 [+ o -] 2.4% (3)
N3 -- 20.8 [+ o -] 0.6% (2)
N4 -- 17.5 [+ o -] 2.8% (3)
N5 -- 16.7 [+ o -] 2.3% (3)
N6 -- 17.0 [+ o -] 1.0% (2)
N7 -- 15.2 [+ o -] 0.8% (2)
N8 -- #243 29.3%
ZZ -- 25.1 [+ o -] 3.8% (5)
CONCLUSIONI DI VIII.
Nell'analizzare i dati precedenti, il seguente può essere notato.
Un fuoco di tre-pietra ha spettacolo significativamente migliore (almeno quando
usando una pentola di alluminio) che i valori tipici di 3 - 5% o 5 - 8%
dato per lui in più letteratura di stufa.
collaudo Ulteriore a luoghi di campo
verifica questo; risultati saranno presentati altrove.
Stufa lo spettacolo di B è relativamente indipendente dalla taglia di pentola usata.
Stufe Ed e lo show di F che avendo un muro più alto circa la pentola ed un
grattugi più vicino alla pentola migliori spettacolo ma non mostra alcuno significativo
differenzi tra avendo e non avendo aria secondaria.
UN
l'analisi di variazione su questi fattori è fatta e sarà
presentato altrove.
Stufe H, K, e lo show di L che, prima, i tradizionali migliorarono stufa H
compia significativamente migliore di un fuoco aperto.
However, aggiungendo
una grata (la stufa L), ed elevando il muro su circa la pentola
(la stufa K), miglioramenti significativi nello spettacolo del tradizionale
stufa può essere made. ai quali Questi miglioramenti possono essere fatti poco
costi e con gli artigiani stessi, installazioni di produzione, e la distribuzione
reti come al momento used. Further, come sarà mostrato altrove,
tale stufa (la stufa K), compie significativamente migliore che
stufe massicce con camini.
Stufa M non mostrò differenza significativa tra avendo la porta aprire
(e spazio di aria morto tra i muri) e la porta chiuse (ed aria
discendendo tra i muri per preriscaldare prima di entrare il combustone
camera) . Further, il miglioramento su una stufa di singolo-muro come
stufa K era piccolo e probabile non sarebbe economico.
Più volontà di lavoro
sia fatto su questo.
Stufe N mostrò crudamente l'effetto su efficienza di stufa della stufa
diametro ed altezza relativo alla pentola.
Sebbene i dati presentati sono
lontano troppo la breve, loro indicano una riduzione rapida in spettacolo di stufa
con diametro in aumento o altezza che declina.
che lavoro Ulteriore è
essendo fatto su questo per determinare in dettaglio più grande la sensibilità di
lo spettacolo di stufa a questi parametri.
Stufa che ZZ ha mostrato che non è abbastanza per avere ottimizzato il combustone; esso
è anche necessario per costringere il calore nella pentola usando un scudo
quello sorge su circa la pentola, come in stufe K e N. che Questo può essere visto
molto chiaramente in analisi di equilibrio di calore come quelli fatto ad Eindhoven,
quali indicano che le perdite a causa del combustone incompleto sono tipicamente
meno che 10% della produzione di calore totale del fuoco, mentre stufa
corpo e perdite di benzina di condotta combinate sono tipicamente vicine a 70%.
In termini di disseminazione di grande potenza, stufa ZZ ha molto altro
problems. è più costoso e più difficile per fabbricare che un
cilindro di metallo semplice con una grata, e richiede quel legno sia
tagliato in pezzi piccoli per entrare la stufa.
Cutting il legno in piccolo
pezzi richiederanno macchine di sbavatura.
legno Piccolo richiede anche quello
la persona che usa la stufa dà retta notevolmente alimentando
il fuoco che ora è necessario.
Tutti questi punti posano ostacoli seri
a mettendo tali stufe fuori nel campo.
Finalmente, è interessante a nota per stufa Fl che le prove con
la pentola coprì show nessuna differenza significativa in spettacolo comparato
alle prove con la pentola aperto.
che Questo si è aspettato fin dal parametro
essendo esaminato è il trasferimento di calore alla pentola dal gases. caldo Come
la temperatura di pentola è a bollendo con o senza il coperchio, il calore
trasferisca, determinò dalla differenza di temperatura tra il caldo
benzine e la pentola, resti lo stesso.
Only alla potere bassa, ed a
temperature sotto bollendo dove l'evaporazione di acqua dalla pentola
cambi drammaticamente con l'uso di un coperchio, sarà là un
differenza significativa.
REFERENCES
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